【文章內(nèi)容簡介】 d +2h =+2 =?19 d = d +2h =+2 =?端面壓力角 (查 B1 ???tgrtgrnt??8－3－4)基圓直徑 d = d cos = =?0 d = d cos =348 =?齒頂圓壓力角 =arccos = = arccos =?2at 2abd0端面重合度 = [ z （tg tg ）+ z (tg tg )]a??11at?22at? =齒寬 b= .a＝*80＝32 取 b ＝32mm；b ＝40mma?21齒寬系數(shù) = = =?縱向重合度 =???????nmb當(dāng)量齒數(shù) ＝? ＝ 校核齒面接觸強(qiáng)度（按 B1 表 8—3—10 校核） 強(qiáng)度條件： [ ]H?? 計(jì)算應(yīng)力： =Z Z Z Z Z 1BE?????1?bdFKktHVA20 = 2H?1BDZ式中：名義切向力 F = = =2044Nt10dT?使用系數(shù) K =1（由 B1 表 8—3—31 查?。〢動(dòng)載系數(shù) =（ ）V20?B?式中 V= ?????A= B= C= =齒向載荷分布系數(shù) K =（由 B1 表 8—3—32 按硬齒面齒輪，裝配時(shí)檢修調(diào)?H整，6 級(jí)精度 K 非對(duì)稱支稱公式計(jì)算）??齒間載荷分配系數(shù) （由 B1 表 8—3—33 查?。?.??節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) = （由 B1 圖 8—3—11 查取）HZ重合度的系數(shù) （由 B1 圖 8—3—12 查?。?.?螺旋角系數(shù) （由 B1 圖 8—3—13 查?。?0??彈性系數(shù) （由 B1 表 8—3—34 查?。﹩螌?duì)齒齒合系數(shù) Z =1B= 1H?2＝ . ?????＝21許用應(yīng)力：[ ]=H?XWRVLNTZZSlim式中：極限應(yīng)力 =1120MPali最小安全系數(shù) =（由 B1 表 8—3—35 查?。﹍imH壽命系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—17 查?。㎞TZ潤滑劑系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—19 查取，按油粘度等于 350 ）L sm速度系數(shù) =（按 由 B1 圖 8—3—20 查?。￢,??粗糙度系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—21 查?。㏑Z齒面工作硬化系數(shù) =（按齒面硬度 45HRC，由 B1 圖 8—3—22 查?。￤尺寸系數(shù) =1（由 B1 圖 8—3—23 查?。則： [ ]= =826MPaH???滿足 [ ]? 校核齒根的強(qiáng)度（按 B1 表 8—3—30 校核）強(qiáng)度條件： [ ]1F? 許用應(yīng)力： = ； 1 ????FVASaFnt KYbm1212??SFF??式中：齒形系數(shù) =， =（由 B1 圖 8—3—15（a）查取）1?Y2應(yīng)力修正系數(shù) ， （由 B1 圖 8—3—16（a）查?。?.?重合度系數(shù) =?22螺旋角系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—14 查?。?Y齒向載荷分布系數(shù) = =（其中 N=，按 B1 表 8—3—30 計(jì)算）FKNH?齒間載荷分配系數(shù) =（由 B1 表 8—3—33 查?。?則 =?= =?許用應(yīng)力：[ ]= （按 值較小齒輪校核）FXlTrelNTSYYRlim?limF?式中：極限應(yīng)力 =350MPali?安全系數(shù) =（按 B1 表 8—3—35 查?。﹍imFS應(yīng)力修正系數(shù) =2（按 B1 表 8—3—30 查取）TY壽命系數(shù) =（按 B1 圖 8—3—18 查?。㏒齒根圓角敏感系數(shù) =（按 B1 圖 8—3—25 查?。﹔elT?齒根表面狀況系數(shù) =1（按 B1 圖 8—3—26 查?。﹍YR尺寸系數(shù) =1（按 B1 圖 8—3—24 查?。則 [ ]=F??? 滿足， 〈 〈[ ] 驗(yàn)算結(jié)果安全1F? 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算（大齒輪） 確定齒厚偏差代號(hào)確定齒厚偏差代號(hào)為：6KL GB10095—88（參考 B1 表 8—3—54 查?。?確定齒輪的三個(gè)公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值（參考 B1 表 8—3—58 查?。┑冖窆罱M檢驗(yàn)切向綜合公差 ， = =+=,(按 B11iFifP?23表 8—3—69 計(jì)算，由 B1 表 8—3—60，表 8—3—59 查取)；第Ⅱ公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差 ， =（ ）=（+）1ifi tptf?=， （按 B1 表 8—3—69 計(jì)算，由 B1 表 8—3—59 查?。?；第Ⅲ公差組檢驗(yàn)齒向公差 =（由 B1 表 8—3—61 查?。?。?F 確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考 B1 表 8—3—58 選擇）對(duì)齒輪，檢驗(yàn)公法線長度的偏差 。按齒厚偏差的代號(hào) KL，根據(jù)表 8—3—53 的wE計(jì)算式求得齒厚的上偏差 =12 =12 =，齒厚下偏差 =sptf?siE16 =16 =；公法線的平均長度上偏差 = *cos sinptf? WSEs?TF= cos =,下偏差 = cos +?sin = cos + sin =；按表 8—3—19 及其表TF?注說明求得公法線長度 =， 跨齒數(shù) K=10，則公法線長度偏差可表示為：?對(duì)齒輪傳動(dòng)，檢驗(yàn)中心距極限偏差 ，根據(jù)中心距 a=80mm，由表查得 8—3—65?f查得 = ；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表 8—3—64 查得接觸斑點(diǎn)沿齒高不小于 40%，?f03.?沿齒長不小于 70%；檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差 =+=（根據(jù) B1 表icF8—3—58 的表注 3，由 B1 表 8—3—69，B1 表 8—3—59 及 B1 表 8—3—60 計(jì)算與查取）；檢驗(yàn)齒切向綜合公差 =（根據(jù) B1 表 8—3—58 的表注 3，由 B1 表 8—3—69，B1 表 8—3—59 計(jì)算與查?。?。對(duì)箱體，檢驗(yàn)軸線的平行度公差， =， =（由 B1 表 8—3—63 查xfyf?。?。 確定齒坯的精度要求按 B1 表 8—3—66 和 8—3—67 查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為 33mm，其尺寸和形狀公差均為 6 級(jí)，即24，齒輪的徑向和端面跳動(dòng)公差為 。 （如圖 44）?128*?47 0,15圖 44 大齒輪簡圖 軸的設(shè)計(jì) 按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的計(jì)算用實(shí)心軸 33][5nPATd???式中:d－軸的直徑，mm T－軸傳遞的轉(zhuǎn)矩，Nmm P－軸傳遞的額定功率，kw n－軸的轉(zhuǎn)速，r/min [ ]－軸材料的許用切應(yīng)力，Mpa30? A－系數(shù)，見【1】表 4－1－8，這里取 120根據(jù)上面公式計(jì)算，齒輪軸的最小直徑 d＝20mm；大齒輪軸的最小直徑 d＝20mm依據(jù)結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)如圖25232 ?16?20+,79?5+0,7914,?315+0,79 4 圖 4－5 齒輪軸 ?30+,*4526184?7?30+,79, 圖 4－6 低速軸第 6 章 絞 刀 設(shè) 計(jì)26絞刀的作用是切割物料。它的內(nèi)孔為方形，安裝在絞龍前端的方軸上隨其一起旋轉(zhuǎn)，刀刃的安裝方向應(yīng)與絞龍旋向相同。絞刀的規(guī)格有 2 刃、3 刃、4 刃、6 刃、8 刃。絞刀用 ZG65Mn 材料制造，淬火硬度為 HRC55 60，刃口要鋒利，與樣板配合平面應(yīng)平整、光滑。絞肉機(jī)刀片的幾何參數(shù)對(duì)絞肉機(jī)出料有很大的影響，國產(chǎn)大部分絞刀刀刃速度呈現(xiàn)外大內(nèi)小的分布，傳統(tǒng)刀片的幾何參數(shù)（刀刃角度）有不盡合理之處，因此有很多需要改進(jìn)的地方。絞刀絞肉時(shí)，刀片呈現(xiàn)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，在轉(zhuǎn)速一定的條件下每一片刀刃離旋轉(zhuǎn)中心越遠(yuǎn)，則絞肉的線速度越快，同時(shí)產(chǎn)生的熱量也就越多，因此絞刀的線速度不能太高。在刀片旋轉(zhuǎn)速度以及螺桿進(jìn)料速度一定的情況下，刀片的前角越大，切割肉所需要的力以及切割肉產(chǎn)生的熱量就越小，反之則越大，但是，前角很大時(shí)，則因刀具散熱體積小而是刀具切削肉產(chǎn)生的熱量不易擴(kuò)散，以至于刀具的溫度不易下降，因此刀具的前角應(yīng)該取一個(gè)合理的數(shù)值。對(duì)于刀刃的后角，可以減小后刀面的摩擦，同時(shí)在前角不變的情況下增大后角可以使刀刃鋒利。刀刃磨損后將使刀刃變鈍，這樣會(huì)使肉在切割的過程中變形能增加，同時(shí)由于磨損后刀片的后角為零，加大了刀片和網(wǎng)眼的摩擦，使得整個(gè)絞肉過程產(chǎn)生的熱量增加。另外，在同樣的磨鈍標(biāo)準(zhǔn) VB 下，后角大的刀片由新用到鈍所磨去的金屬體積較大，這說明增大后角可以增加刀具的耐久度，但同時(shí)刀刃的強(qiáng)度也會(huì)有所削弱，因此也應(yīng)該選擇一個(gè)合理的范圍。對(duì)于刃傾角來說，增大刃傾角的絕對(duì)值，可以減小刀刃的實(shí)際鈍圓半徑，這說明增大刃傾角可以使刀刃變的更鋒利。根據(jù)以上的分析，可以設(shè)計(jì)出與傳統(tǒng)刀具不同的更加合理的刀具，主要來說有以下幾點(diǎn)： 增加刃傾角，以提高刀具的鋒利程度。 適當(dāng)減小后角，以增加刀片的壽命。 增加前角，以減小絞肉所需的力以及功率。 采用全圓弧的前刀面結(jié)構(gòu)，以改善刀刃強(qiáng)度。27 采用可換式刀片結(jié)構(gòu)，以節(jié)約刀體材料，并可選用不同的幾何參數(shù)的刀片。 絞刀的設(shè)計(jì)絞刀的幾何參數(shù)對(duì)所絞出肉的顆粒度以及產(chǎn)品質(zhì)量有著很大的影響，現(xiàn)對(duì)十字刀片的各主要幾何參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)。 十字刀片如圖(5－1)所示。其每一刃部的絞肉(指切割肉的)線速度 分布亦如該圖所示。從圖上可以看出其刃部任一點(diǎn)位置上只有法向速度 。 ?v圖 51 絞肉機(jī)絞刀片示意圖及每一葉刀片上速度分布其值為： （ ）????30nvp Rr?式中： －刀片刃部任一點(diǎn)的線速度 m／s； n－刀片的旋轉(zhuǎn)速度 rpm； －刀片刃部任一點(diǎn)至旋轉(zhuǎn)中心的距離 mm；? r－刀刃起始點(diǎn)半徑 m m ；R—刀刃終止點(diǎn)半徑 mm；再從任一葉刀片的橫截面上來看 [圖(51)A—A 截面]，其刃部后角 較大，而前?角 及刃傾角 都為零。 ??28因此，該刀片的幾何參數(shù)(角度)不盡合理。故再將以一葉刀片的與網(wǎng)眼扳相接觸的一條刀刃為對(duì)象，分析刀片上各參數(shù)的作用及其影響，設(shè)計(jì)各參數(shù)。 刀刃的起訖位置絞肉時(shí)，絞肉機(jī)的十字刀片作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。從式[I]可以看出，在轉(zhuǎn)速一定的條件下，刀刃離旋轉(zhuǎn)中心點(diǎn)越遠(yuǎn)，則絞肉(指切割肉的)線速度越快。并且在螺桿進(jìn)科速度也一定的條件下，假定絞肉時(shí)刀片所消耗的功全部轉(zhuǎn)化為熱能，則任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃，在單位時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生的熱量為： VFQ??式中：Q－單位時(shí)間內(nèi)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃切割肉所產(chǎn)生的熱量（J／s） F－鉸肉時(shí)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N）（參見第二部分刀刃的前角式[4])－任一刀刃切割肉的線速度（m／s）?所以，絞肉(切割肉)的線速度越快，則所產(chǎn)生的熱量也越大，因此絞肉的線速度不能很高。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，我們知道一般絞肉時(shí)刀刃切割肉的錢速度處在 30 一 90m／min之間最為理想，因此由這些數(shù)據(jù)可估算出刀刃的起訖位置，即刃的起點(diǎn)半徑 和終點(diǎn)?半徑 R。根據(jù)式[1]得： [3]?????n30我們已知十字刀片得轉(zhuǎn)速n＝326r/min當(dāng) 時(shí)， ，mi? ＝30m/min=? ??????當(dāng) 時(shí)， ， minR s/.in/9?29R＝ ????圓整后取:r=15mm R=45mm ?當(dāng)十字刀片絞肉時(shí)，其任一與網(wǎng)限板相接觸的刀刃上的受力情況如圖(52)所示。圖52 與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃的受力分析根據(jù)圖52可知： ???fnfnFF?????其值為： ????? sincoisfnfnfn FF?????因?yàn)榈度信c網(wǎng)眼板的摩擦力為： ????nf肉與前刀面的摩擦力為： ???nfF整理得： [4]??????? cos)1()(2??nnF式中：F－鉸肉時(shí)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N） —刀片絞肉時(shí)肉的剪切抗力（N）?30 －刀刃與網(wǎng)眼板的摩擦系數(shù)?