【文章內(nèi)容簡介】 d +2h =+2 =?19 d = d +2h =+2 =?端面壓力角 (查 B1 ???tgrtgrnt??8－3－4)基圓直徑 d = d cos = =?0 d = d cos =348 =?齒頂圓壓力角 =arccos = = arccos =?2at 2abd0端面重合度 = [ z （tg tg ）+ z (tg tg )]a??11at?22at? =齒寬 b= .a＝*80＝32 取 b ＝32mm；b ＝40mma?21齒寬系數(shù) = = =?縱向重合度 =???????nmb當(dāng)量齒數(shù) ＝? ＝ 校核齒面接觸強度（按 B1 表 8—3—10 校核） 強度條件： [ ]H?? 計算應(yīng)力： =Z Z Z Z Z 1BE?????1?bdFKktHVA20 = 2H?1BDZ式中：名義切向力 F = = =2044Nt10dT?使用系數(shù) K =1（由 B1 表 8—3—31 查?。〢動載系數(shù) =（ ）V20?B?式中 V= ?????A= B= C= =齒向載荷分布系數(shù) K =（由 B1 表 8—3—32 按硬齒面齒輪，裝配時檢修調(diào)?H整，6 級精度 K 非對稱支稱公式計算）??齒間載荷分配系數(shù) （由 B1 表 8—3—33 查?。?.??節(jié)點區(qū)域系數(shù) = （由 B1 圖 8—3—11 查?。〩Z重合度的系數(shù) （由 B1 圖 8—3—12 查取）7.?螺旋角系數(shù) （由 B1 圖 8—3—13 查?。?0??彈性系數(shù) （由 B1 表 8—3—34 查取）單對齒齒合系數(shù) Z =1B= 1H?2＝ . ?????＝21許用應(yīng)力：[ ]=H?XWRVLNTZZSlim式中：極限應(yīng)力 =1120MPali最小安全系數(shù) =（由 B1 表 8—3—35 查?。﹍imH壽命系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—17 查?。㎞TZ潤滑劑系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—19 查取，按油粘度等于 350 ）L sm速度系數(shù) =（按 由 B1 圖 8—3—20 查?。￢,??粗糙度系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—21 查取）RZ齒面工作硬化系數(shù) =（按齒面硬度 45HRC，由 B1 圖 8—3—22 查取）W尺寸系數(shù) =1（由 B1 圖 8—3—23 查?。則： [ ]= =826MPaH???滿足 [ ]? 校核齒根的強度（按 B1 表 8—3—30 校核）強度條件： [ ]1F? 許用應(yīng)力： = ； 1 ????FVASaFnt KYbm1212??SFF??式中：齒形系數(shù) =， =（由 B1 圖 8—3—15（a）查?。??Y2應(yīng)力修正系數(shù) ， （由 B1 圖 8—3—16（a）查取）6.?重合度系數(shù) =?22螺旋角系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—14 查?。?Y齒向載荷分布系數(shù) = =（其中 N=，按 B1 表 8—3—30 計算）FKNH?齒間載荷分配系數(shù) =（由 B1 表 8—3—33 查?。?則 =?= =?許用應(yīng)力：[ ]= （按 值較小齒輪校核）FXlTrelNTSYYRlim?limF?式中：極限應(yīng)力 =350MPali?安全系數(shù) =（按 B1 表 8—3—35 查?。﹍imFS應(yīng)力修正系數(shù) =2（按 B1 表 8—3—30 查取）TY壽命系數(shù) =（按 B1 圖 8—3—18 查?。㏒齒根圓角敏感系數(shù) =（按 B1 圖 8—3—25 查取）relT?齒根表面狀況系數(shù) =1（按 B1 圖 8—3—26 查?。﹍YR尺寸系數(shù) =1（按 B1 圖 8—3—24 查取）X則 [ ]=F??? 滿足， 〈 〈[ ] 驗算結(jié)果安全1F? 齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算（大齒輪） 確定齒厚偏差代號確定齒厚偏差代號為：6KL GB10095—88（參考 B1 表 8—3—54 查?。?確定齒輪的三個公差組的檢驗項目及公差值（參考 B1 表 8—3—58 查取）第Ⅰ公差組檢驗切向綜合公差 ， = =+=,(按 B11iFifP?23表 8—3—69 計算，由 B1 表 8—3—60，表 8—3—59 查取)；第Ⅱ公差組檢驗齒切向綜合公差 ， =（ ）=（+）1ifi tptf?=， （按 B1 表 8—3—69 計算，由 B1 表 8—3—59 查?。?；第Ⅲ公差組檢驗齒向公差 =（由 B1 表 8—3—61 查取） 。?F 確定齒輪副的檢驗項目與公差值（參考 B1 表 8—3—58 選擇）對齒輪，檢驗公法線長度的偏差 。按齒厚偏差的代號 KL，根據(jù)表 8—3—53 的wE計算式求得齒厚的上偏差 =12 =12 =，齒厚下偏差 =sptf?siE16 =16 =；公法線的平均長度上偏差 = *cos sinptf? WSEs?TF= cos =,下偏差 = cos +?sin = cos + sin =；按表 8—3—19 及其表TF?注說明求得公法線長度 =， 跨齒數(shù) K=10，則公法線長度偏差可表示為：?對齒輪傳動，檢驗中心距極限偏差 ，根據(jù)中心距 a=80mm，由表查得 8—3—65?f查得 = ；檢驗接觸斑點，由表 8—3—64 查得接觸斑點沿齒高不小于 40%，?f03.?沿齒長不小于 70%；檢驗齒輪副的切向綜合公差 =+=（根據(jù) B1 表icF8—3—58 的表注 3，由 B1 表 8—3—69，B1 表 8—3—59 及 B1 表 8—3—60 計算與查?。粰z驗齒切向綜合公差 =（根據(jù) B1 表 8—3—58 的表注 3，由 B1 表 8—3—69，B1 表 8—3—59 計算與查?。?。對箱體，檢驗軸線的平行度公差， =， =（由 B1 表 8—3—63 查xfyf?。?。 確定齒坯的精度要求按 B1 表 8—3—66 和 8—3—67 查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為 33mm，其尺寸和形狀公差均為 6 級，即24，齒輪的徑向和端面跳動公差為 。 （如圖 44）?128*?47 0,15圖 44 大齒輪簡圖 軸的設(shè)計 按扭轉(zhuǎn)強度的計算用實心軸 33][5nPATd???式中:d－軸的直徑，mm T－軸傳遞的轉(zhuǎn)矩，Nmm P－軸傳遞的額定功率，kw n－軸的轉(zhuǎn)速，r/min [ ]－軸材料的許用切應(yīng)力，Mpa30? A－系數(shù)，見【1】表 4－1－8，這里取 120根據(jù)上面公式計算，齒輪軸的最小直徑 d＝20mm；大齒輪軸的最小直徑 d＝20mm依據(jù)結(jié)構(gòu)，設(shè)計如圖25232 ?16?20+,79?5+0,7914,?315+0,79 4 圖 4－5 齒輪軸 ?30+,*4526184?7?30+,79, 圖 4－6 低速軸第 6 章 絞 刀 設(shè) 計26絞刀的作用是切割物料。它的內(nèi)孔為方形，安裝在絞龍前端的方軸上隨其一起旋轉(zhuǎn)，刀刃的安裝方向應(yīng)與絞龍旋向相同。絞刀的規(guī)格有 2 刃、3 刃、4 刃、6 刃、8 刃。絞刀用 ZG65Mn 材料制造，淬火硬度為 HRC55 60，刃口要鋒利，與樣板配合平面應(yīng)平整、光滑。絞肉機刀片的幾何參數(shù)對絞肉機出料有很大的影響，國產(chǎn)大部分絞刀刀刃速度呈現(xiàn)外大內(nèi)小的分布，傳統(tǒng)刀片的幾何參數(shù)（刀刃角度）有不盡合理之處，因此有很多需要改進的地方。絞刀絞肉時，刀片呈現(xiàn)旋轉(zhuǎn)運動，在轉(zhuǎn)速一定的條件下每一片刀刃離旋轉(zhuǎn)中心越遠(yuǎn)，則絞肉的線速度越快，同時產(chǎn)生的熱量也就越多，因此絞刀的線速度不能太高。在刀片旋轉(zhuǎn)速度以及螺桿進料速度一定的情況下，刀片的前角越大，切割肉所需要的力以及切割肉產(chǎn)生的熱量就越小，反之則越大，但是，前角很大時，則因刀具散熱體積小而是刀具切削肉產(chǎn)生的熱量不易擴散，以至于刀具的溫度不易下降，因此刀具的前角應(yīng)該取一個合理的數(shù)值。對于刀刃的后角，可以減小后刀面的摩擦，同時在前角不變的情況下增大后角可以使刀刃鋒利。刀刃磨損后將使刀刃變鈍，這樣會使肉在切割的過程中變形能增加，同時由于磨損后刀片的后角為零，加大了刀片和網(wǎng)眼的摩擦，使得整個絞肉過程產(chǎn)生的熱量增加。另外，在同樣的磨鈍標(biāo)準(zhǔn) VB 下，后角大的刀片由新用到鈍所磨去的金屬體積較大，這說明增大后角可以增加刀具的耐久度，但同時刀刃的強度也會有所削弱，因此也應(yīng)該選擇一個合理的范圍。對于刃傾角來說，增大刃傾角的絕對值，可以減小刀刃的實際鈍圓半徑，這說明增大刃傾角可以使刀刃變的更鋒利。根據(jù)以上的分析，可以設(shè)計出與傳統(tǒng)刀具不同的更加合理的刀具，主要來說有以下幾點： 增加刃傾角，以提高刀具的鋒利程度。 適當(dāng)減小后角，以增加刀片的壽命。 增加前角，以減小絞肉所需的力以及功率。 采用全圓弧的前刀面結(jié)構(gòu)，以改善刀刃強度。27 采用可換式刀片結(jié)構(gòu)，以節(jié)約刀體材料，并可選用不同的幾何參數(shù)的刀片。 絞刀的設(shè)計絞刀的幾何參數(shù)對所絞出肉的顆粒度以及產(chǎn)品質(zhì)量有著很大的影響，現(xiàn)對十字刀片的各主要幾何參數(shù)進行設(shè)計。 十字刀片如圖(5－1)所示。其每一刃部的絞肉(指切割肉的)線速度 分布亦如該圖所示。從圖上可以看出其刃部任一點位置上只有法向速度 。 ?v圖 51 絞肉機絞刀片示意圖及每一葉刀片上速度分布其值為： （ ）????30nvp Rr?式中： －刀片刃部任一點的線速度 m／s； n－刀片的旋轉(zhuǎn)速度 rpm； －刀片刃部任一點至旋轉(zhuǎn)中心的距離 mm；? r－刀刃起始點半徑 m m ；R—刀刃終止點半徑 mm；再從任一葉刀片的橫截面上來看 [圖(51)A—A 截面]，其刃部后角 較大，而前?角 及刃傾角 都為零。 ??28因此，該刀片的幾何參數(shù)(角度)不盡合理。故再將以一葉刀片的與網(wǎng)眼扳相接觸的一條刀刃為對象，分析刀片上各參數(shù)的作用及其影響，設(shè)計各參數(shù)。 刀刃的起訖位置絞肉時，絞肉機的十字刀片作旋轉(zhuǎn)運動。從式[I]可以看出，在轉(zhuǎn)速一定的條件下，刀刃離旋轉(zhuǎn)中心點越遠(yuǎn)，則絞肉(指切割肉的)線速度越快。并且在螺桿進科速度也一定的條件下，假定絞肉時刀片所消耗的功全部轉(zhuǎn)化為熱能，則任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃，在單位時間內(nèi)產(chǎn)生的熱量為： VFQ??式中：Q－單位時間內(nèi)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃切割肉所產(chǎn)生的熱量（J／s） F－鉸肉時任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N）（參見第二部分刀刃的前角式[4])－任一刀刃切割肉的線速度（m／s）?所以，絞肉(切割肉)的線速度越快，則所產(chǎn)生的熱量也越大，因此絞肉的線速度不能很高。 根據(jù)經(jīng)驗，我們知道一般絞肉時刀刃切割肉的錢速度處在 30 一 90m／min之間最為理想，因此由這些數(shù)據(jù)可估算出刀刃的起訖位置，即刃的起點半徑 和終點?半徑 R。根據(jù)式[1]得： [3]?????n30我們已知十字刀片得轉(zhuǎn)速n＝326r/min當(dāng) 時， ，mi? ＝30m/min=? ??????當(dāng) 時， ， minR s/.in/9?29R＝ ????圓整后取:r=15mm R=45mm ?當(dāng)十字刀片絞肉時，其任一與網(wǎng)限板相接觸的刀刃上的受力情況如圖(52)所示。圖52 與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃的受力分析根據(jù)圖52可知： ???fnfnFF?????其值為： ????? sincoisfnfnfn FF?????因為刀刃與網(wǎng)眼板的摩擦力為： ????nf肉與前刀面的摩擦力為： ???nfF整理得： [4]??????? cos)1()(2??nnF式中：F－鉸肉時任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N） —刀片絞肉時肉的剪切抗力（N）?30 －刀刃與網(wǎng)眼板的摩擦系數(shù)?