【文章內容簡介】 K——制造精度系數(shù)，取7級精度，查得：K＝；K——材料配對系數(shù)，齒面滑動速度 10由《機械工程手冊》查得：K＝。代入數(shù)據(jù)得 ＝KW =KW以等于或略大于蝸桿計算功率所對應的中心距作為合理的選取值根據(jù)《機械工程手冊/傳動設計卷》（第二版）表25－22a，選取蝸桿的中心距：a＝100mm. a＝100mm由于準平行二次包絡環(huán)面蝸桿為新型得蝸桿,它的優(yōu)點是:接觸面大,導程角,它的值穩(wěn)定且一定,則潤滑好,接.觸面大應直接根據(jù)“原始型”傳動蝸桿設計參數(shù)。五 蝸桿傳動幾何參數(shù)設計準平行二次包絡環(huán)面蝸桿的幾何參數(shù)和尺寸計算表：由《機械工程手冊/傳動設計卷》（第二版）標準選取a=100mm：u＝＝50：由《機械工程手冊/傳動設計卷》（第二版）選?。河伞稒C械工程手冊/傳動設計卷》（第二版）選取 ：《機械工程手冊/傳動設計卷》（第二版）－16選取 =45mm：《機械工程手冊/傳動設計卷》（第二版）－16選取b=28mm：＝：K＝=5 ：＝（K－）=：《機械工程手冊/傳動設計卷》（第二版）－16選取 =53mm：《機械工程手冊/傳動設計卷》（第二版）－16，選取=59mm：《機械工程手冊/傳動設計卷》（第二版）－16，選取R=82mm：《機械工程手冊/傳動設計卷》（第二版）－16選取=65mm：《機械工程手冊/傳動設計卷》（第二版）表－16，選取=：m＝=mm：=：h= m=：h= h+ C=：h= h+ h=：＝（＋）a ＝：＝2a－＝：d＝－2 h=：d＝－2 h=，判斷：因為=,滿足要求：d＝＋2 h=：=：==：===：由作圖可得=：＝=：＝：=： 取3mm：=35mm：數(shù)據(jù)帶入公式得 ：查表426得：=：=：=：=： =：=2。185167。2 環(huán)面蝸輪蝸桿校核計算環(huán)面蝸桿傳動承載能力主要受蝸桿齒面膠合和蝸輪齒根剪切強度的限制。因而若許用傳動功率確定中心距，則然后校核蝸輪齒根剪切強度。 由于軸承變形增加了蝸桿軸向位移，使蝸輪承受的載荷集中在2－3個齒上。而且，由于蝸輪輪齒的變形，造成卸載，引起載荷沿齒高方向分布不均，使合力作用點向齒根方向偏移。 因而，蝸輪斷齒主要由于齒根剪切強度不足造成的校核：其中 —— 作用于蝸輪齒面上的及摩擦力影響的載荷。 —— 蝸輪包容齒數(shù) —— 蝸桿與蝸輪嚙合齒間載荷分配系數(shù)。 ——蝸輪齒根受剪面積。公式中各參數(shù)的計算=——作用在蝸輪輪齒上的圓周力， ——蝸桿喉部螺旋升角 ，—— 當量齒厚，滑動速度 ==根據(jù)滑動速度查機械設計手冊3－3－9得將數(shù)據(jù)帶入公式得 =N N = 5 —— 蝸輪齒根圓齒厚；由上可知 —— 蝸輪端面周節(jié)； —— 蝸輪理論半包角； —— 蝸輪分度圓齒厚所對中心角。數(shù)據(jù)帶入公式得 = =由上可得 對于錫青銅齒圈 取查手冊取鑄錫磷青銅，砂模鑄造，抗拉強度=225MPa， 則 167。3 軸的結構設計 一 蝸桿軸的設計由《機械零件課程設計》表6－1選用45號鋼，調質。由《機械零件課程設計》表6－2，取 ＝105，根據(jù)公式㎜其中 —— 軸的轉速 ，940r/min —— 軸傳遞的功率 , —— 計算截面處的軸的直徑， mm將數(shù)據(jù)代入公式得 = 輸出軸的最小直徑是按照聯(lián)軸器處軸的直徑，為了使所選的軸的直徑 與聯(lián)軸器的孔徑相適應，故需同時選取聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計算轉距，查表15—3，考慮到轉距變化很小，故取Ka=，則按照計算轉距應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件，查標準手冊（GB584386）選用YL4型凸緣聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器的孔徑=22mm，故取 =22mm，半聯(lián)軸器的長度L=52mm。擬訂軸上零件的裝配方案：本題的裝配方案已經在前面分 =22mm析比較，現(xiàn)選用如圖所示的裝配方案。1) 為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，12軸段右端制 出一軸肩，故取=28mm，左端用軸端擋定位，按軸端直徑 =28mm取擋圈直徑D=30mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度=52mm,保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上，而不壓在軸的端面上，故12段的長度應比略短一些，故取=50mm. =50mm2) 初步選擇滾動軸承，因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求并根據(jù) =28mm =28mm，由軸承產品目錄中初步選取標準精度級的單列圓錐滾子軸承30207，其尺寸為dDT=3572，故==35mm。 =35mm=35mm 3) 已求得蝸桿喉部齒頂圓直徑=45mm，最大齒頂圓直 =68mm徑=，蝸桿螺紋部分長度L=59mm，蝸桿齒寬=53mm，=所以取=68mm，=，=45mm，=42mm。 =45mm =42mm 4) 軸承端蓋的總寬度為20mm(由減速器及軸承端蓋的結構設計而定)。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸的右端面間的距離l=20 mm，故取=40mm. =40mm 5) 為避免蝸輪與箱體內壁干涉，應取箱體內壁凸臺之間距離略大于蝸輪的最大直徑，取內壁距離=175mm考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應距箱體內壁一段距離，S，取S=8mm（如圖）。 6）在34和78軸段應各裝一個濺油輪，形狀如圖所示，取其長度L=。 所以，可求得： mm， 至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。4 軸上零件的周向定位 ； 半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平健聯(lián)接。按由手冊查得平鍵截面為mm(GB／T10951979)，鍵槽用鍵 mm槽銑刀加工，長為45mm(標準鍵長見GB／T10961979)，半聯(lián) L=45mm軸器與軸的配合為H7／k6。滾動軸承與軸的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。 4)確定軸上圓角和倒角尺寸 取軸端倒角為2，各軸肩處的圓角半徑如圖二 蝸輪軸的設計1. 軸的材料選擇由《機械零件課程設計》表6－1選用45號鋼，調質=650 =650由《機械零件課程設計》表6－2，取A＝112，根據(jù)公式 ，其中 —— 軸的轉速 ， —— 軸傳遞的功率 , —— 計算截面處的軸的直徑， mm將數(shù)據(jù)代入公式得mm 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑，故需選取聯(lián)軸器型號。聯(lián)軸器計算轉距，查表15—3，考慮到轉距變化很小，故取Ka=，則按照計算轉距應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件，查標準手冊（GB584386）選用YL11型凸緣聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器的孔徑=50mm，故取=50mm，半聯(lián)軸器的長度L=112mm。擬訂軸上零件的裝配方案：本題的裝配方案已經在前面分析比較，現(xiàn)選用如圖所示的裝配方案。1）為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，12軸段右端須 =50mm制出一軸肩，故取=55mm，左端用軸端擋圈定位，按軸端 =55mm直徑取擋圈直徑D=60mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L=62mm，保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上，而不壓在軸的端面上，故12段的長度應比L略短一些，故取=110mm。 =110mm2）初步選擇滾動軸承，因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求并根據(jù) =55mm，由軸承產品目錄中初步選取零基本游隙組，標準精度級的單列圓錐滾子軸承30212，其尺寸為dDT= =60110，故==60mm，而=。 =60mm=60mm3) 取安裝蝸輪處的軸段直徑=65mm，蝸輪左端與左 =65mm軸承用套筒定位，已知蝸輪輪緣寬度為28mm，所以可取蝸輪輪轂寬度為52mm，為了使套筒端面可靠地壓緊蝸輪，45段應略短于輪轂寬度，故取=50mm。 =50mm 4）蝸輪右端采用軸肩定位，取=6mm，則軸環(huán)處直徑=77mm，軸環(huán)寬度，取 =77mm=12mm，=12mm，=68mm。 =12mm=12mm5) 軸承端蓋的總寬度為28mm(由減速器及軸承端蓋的結 =68mm構設計而定)。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸的右端面間的距離l=22 mm，故取=50mm。 =50mm 6)取蝸輪距箱體內壁之