混凝土結(jié)構(gòu)橋梁主梁內(nèi)力設(shè)計書(編輯修改稿)
2025-07-24 05:06 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 截面幾何性質(zhì)應(yīng)為計入了非預(yù)應(yīng)力鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。該階段頂板的寬度仍為1600mm。二期恒載及活載作用（階段3）該階段主梁截面全部參與工作，頂板的寬度為2180mm，截面幾何性質(zhì)為計入了非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。各階段截面幾何性質(zhì)的計算結(jié)果列于下表中：受力階段A（mm^2）Yu(mm)Yb(mm)Ep(mm)I(mm^4)階段1：孔道壓漿前605586階段2：管道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前636372階段3：濕接縫結(jié)硬后726372651970643預(yù)應(yīng)力構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì)階段截面AysyxepIW(180。109mm3)(180。106mm2)(mm)(mm)(mm)(180。1012mm4)Ws=I/ysWx=I/yxWp=I/ep階段1：鋼束灌漿、錨固前支點 變截面 L/4 跨中 階段2：現(xiàn)澆580mm連接段支點 變截面 L/4 跨中 階段3：二期荷載、活載支點 變截面 L/4573 跨中 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算1） 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力δcon按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用 δcon==1860MPa=1395MPa2） 鋼束應(yīng)力損失① 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失δL1由下式有：對于跨中截面：x=L／2+d；d為錨固點到支點中線的水平距離。μ、k為別預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管，成型時由附表查得μ=，k=；θ為張拉端到跨中截面間管道平面轉(zhuǎn)過的角度空間轉(zhuǎn)角為θN1=θh1=0176。，N2=θh2=176。、N3=θh3=8176。、N4=θh4=8176。跨中截面各鋼束摩擦應(yīng)力損失δl1計算見下表：鋼束編號θμθx（m）β=1e[(μθ+kx)]kxδcon（Mpa）δlⅠ（Mpa）（176。）弧度N18 1395 N28 1395 N38 1395 N48 1395 平 均 值 同理，可算出其它控制截面處的δl1值。各截面摩擦應(yīng)力損失值δl1的平均值的計算結(jié)果列于下表：截面跨中L／4變化點支點δl1（MPa）②錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失δl2計算錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。首先根據(jù)下式計算反摩阻影響長度Lf，即： Lf=式中的∑△l為張拉端錨具變形值，由附表查得夾片錨具頂壓張拉時△l為4mm；△σd為單位長度由管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失△σd=（σ0σl）／l；σ0為張拉端錨下張拉控制應(yīng)力，σl為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端的預(yù)拉應(yīng)力，σl=σ0σl1；l為張拉端至錨固端的距離，這里的錨固端為跨中截面。將各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻影響長度列表計算于下：鋼束編號σ0=δcon（MPa）σl1（MPa）σl=σ0σl1（MPa）L（mm）△σd=（σ0σl）／l（MPa／mm）Lf（mm）N11395 15330 N21395 15900 N31395 16385 N41395 16385 求得Lf后可知預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足Lf≤L，所以距張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失σl2按下式計算，即 σl2=△σ式中的△σ為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失，△σ=2△σdLf。若x＞Lf則表示截面不受摩阻影響。將各控制截面σl1的計算列表于下表中：錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計算表截面鋼束編號X（mm）Lf（mm）△σ（MPa）σl2（MPa）各控制截面σl2平均值(MPa)跨中截面N114655 x＞Lf截面不受反摩阻影響0N214712 N314761 N414761 L／4截面N17365 N27422 N37471 N47471 變化點截面N14
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