【文章內(nèi)容簡介】 抗震驗算罐底周邊單位長度上的提離力 （） （）式中 —罐底周邊單位長度上的提離力（）；—儲液和罐底的最大提離反抗力（）；當其值大于時，取；y—罐底環(huán)形邊緣板的屈服點（）；；—儲液密度（）。 罐底周邊單位長度上的提離反抗力： （）式中—罐底周遍單位長度上的提離反抗力（）；—第一圈罐壁底部所承受的重力（）；無錨固儲罐應滿足的條件：罐底部壓應力：時 （） 式中—罐壁底部的豎向壓應力（）； —第一圈罐壁的截面積， ()；—第一圈罐壁的截面抵抗矩，（）； 故滿足要求 液面晃動波高計算罐內(nèi)液面晃動波高； ；式中—浮頂影響系數(shù)，；—阻尼修正系數(shù)，當大于10s時，取=；—地震影響系數(shù)。 （）故取=； 地震對儲罐的破壞儲罐在地震時的破壞，如浮頂沉沒，焊縫破裂，罐壁下部屈服等；，晃動造成的液體高度變化對罐壁產(chǎn)生的動液壓一般不大，但產(chǎn)生的沖擊力，有可能破壞罐頂和罐壁頂部的焊縫；。 儲罐抗震加固措施 當驗算核實罐壁厚度不滿足抗震要求時，應采取加補強板，加強環(huán)，支撐等加固措施。加強板在最下層壁板圓孔以下罐內(nèi)（外）沿罐壁圓周增設寬度不小于300mm，厚度不小于4mm的鋼板加強，加強板要和壁板底板焊牢，并保證焊接質(zhì)量加強環(huán)可在罐內(nèi)或罐外設置，距離罐的水平焊縫不得小于150mm。加強環(huán)與罐壁連接成型，其截面尺寸按儲罐的直徑?jīng)Q定。 加強環(huán)尺寸儲罐直徑（m）加強環(huán)尺寸備注L125808采用其他形狀的截面，其斷面系數(shù)應相同 罐壁結(jié)構(gòu) 截面與連接形式罐壁為一個圓筒形的鋼板焊接結(jié)構(gòu)，由于該罐壁是不等厚度的且較厚，因此各板之間采用對接，即所有的縱向焊縫及環(huán)焊縫均采用對接，這樣可以減輕自重。罐壁的最下圈通過內(nèi)外角焊縫與罐底的邊緣板相連，最上部一圈包邊角鋼，這樣既可以增加焊縫的強度，還可以增加罐壁的剛性。在液壓作用下，罐壁中的縱向應力是占控制地位的。即罐壁的流度實際上是罐壁的縱焊縫所決定的。因而壁板的縱向焊接接頭應采用全焊透的對接型。 罐壁縱向焊接接頭形式(圖要換，焊縫剖面線錯誤，兩側(cè)母材的剖面線方向是不同的)為減少焊接影響和變形，相鄰兩壁板的縱向焊接接頭宜向同一方向逐圈錯開1/3板長，焊縫最小間距不小于1000 mm。底圈壁板的縱向焊接接頭與罐底邊緣板對接焊縫接頭之間的距離不得小于300 mm。 以內(nèi)徑為基準的環(huán)向?qū)咏宇^形式(圖要換，焊縫剖面線錯誤)底層壁板與罐底邊緣板之間的連接應采用兩側(cè)連續(xù)角焊。在地震設防烈度不大于7度的地區(qū)建罐，底層壁板與邊緣壁板之間的連接應采用如圖的焊接形式，且角焊接頭應圓滑過渡，而在地震小于7度的地區(qū)可取K2=K1。 底層壁板與邊緣板的焊接 罐壁的開孔補強罐壁上的開孔可為圓形，橢圓形，當開設橢圓形時，其長軸方向最好為環(huán)向。開孔補強計算采用等面積法，當孔直徑D≤100mm時，可不考慮補強。罐壁開孔按管補強板外緣與罐壁縱向焊接接頭的距離不得小于250mm，與環(huán)向焊接接頭之間的距離不得小于100mm。 壁板寬度壁板寬度越小，材料就越省。但環(huán)向接頭數(shù)就越多，增加安裝工作量。我國一般取壁板厚度不小于1600mm。 3 立式圓筒形儲罐的罐底設計 罐底結(jié)構(gòu)設計 罐底的結(jié)構(gòu)形式和特點采用倒圓錐形罐底。這種罐底及其基礎成倒圓錐形。中間低四周高，罐底坡度一般取2%—5%。隨排除污泥雜質(zhì)，水分的要求高低而定。在罐底中央焊有集液槽，沉降的污泥和存液集中與此，由彎管自上或由下引出排放。這種罐底形式的特點如下： 液體放凈口處于罐底中央。不管日后罐底如何變形，放凈口總是處于罐底的最低點，這對排凈沉降的雜質(zhì)，水分，提高儲存液體的質(zhì)量十分有利。因易于清洗，對于燃料油罐可以不再設置清掃孔。倒圓錐形罐底可以增加儲罐容量，儲罐直徑越大，罐底坡度越陡，可增加的容量越多。 因較少形成凹凸變形和較少沉積，可以改善罐底腐蝕狀況。 罐底受力比較復雜，儲罐基礎設計，施工要求比正圓錐形罐底更加嚴格。 罐底的排板形式與節(jié)點罐底的排板形式根據(jù)儲罐大小，控制焊接變形等制造工藝決定。，罐底外緣受罐作用力及邊緣力較大，故底板的外周比中部厚。易采用如下排板方法。 罐底排版圖邊緣板之間的焊接采用對接結(jié)構(gòu)，邊緣板與中幅板之間以及中幅板之間的焊接采用搭接（到底是搭接還是對接），選擇對接焊工藝。焊縫下面應緊貼墊板，墊板厚度應不小于4mm，寬度不小于50mm，以改善焊接質(zhì)量，加強焊縫，減少腐蝕。當邊緣板厚度不大于6mm焊接可不開坡口，但焊縫間隙應大于6mm。當邊緣板厚度大于6mm應開V型坡口。 加墊板的V型破口圖罐底排板選擇帶墊板的單面焊對接結(jié)構(gòu)。與采用傳統(tǒng)的搭接焊相比，對接焊強度高，能保持罐底平整，節(jié)省罐底材料。但要求嚴格，施工不如搭接焊方便。罐底與罐壁底圈的內(nèi)外交焊縫均采用連續(xù)焊，焊接高度等于罐底的邊緣板厚度。當邊緣板厚度大于等于10 mm時，為改善受力情況避免應力集中，采用如圖（圖幾沒標出來）所示的角焊方法。根據(jù)儲罐的直徑為D=22 m，中幅板厚度取10 mm。因為底圈罐壁板厚度為30 mm，環(huán)形邊緣板厚度取15 mm。罐壁內(nèi)表面至邊緣板與中幅板之間的連接焊縫的最小距離為700mm。底圈罐壁外邊面沿徑向至邊緣板外緣的距離為80mm。 罐底的應力計算中幅板的薄膜力 （）罐壁與邊緣板之間的約束彎矩 （）式中t—邊緣板厚（mm）； —罐壁第一圈壁板特征系數(shù)，； —泊松比，；R—儲罐半徑，11m；—儲罐第一圈厚度，30mm；—中幅板的平均厚度，10mm；—底板上的液壓高度，；—作用在罐底上的儲液壓力，=； —儲液密度，800Kg/m3 ；—邊緣板受彎寬度，；—邊緣板彎曲剛度；—彈性地基系數(shù)（一般取為400）；β—罐壁邊緣板特征系數(shù)。 邊緣板上表面的徑向應力分布為 （）邊緣板上表面的環(huán)向應力分布為 （）式中邊緣板受彎區(qū)域內(nèi)任一點的彎矩。 力的平衡關系圖再分別求出及的彎矩Mx ： 當x=0時 當x=時 當時 所以當x=時，有最大值且所以 故均為安全4 立式圓筒形儲罐的罐頂設計 拱頂結(jié)構(gòu)及主要的幾何尺寸拱頂罐是目前立式圓柱形儲罐中使用最廣泛的一種罐頂形式，拱形的主體是球體，它本身是重要的結(jié)構(gòu)，儲罐沒有衍架和立柱，結(jié)構(gòu)簡單，剛性好，承壓能力強。球面由中小蓋板瓜皮板組成，瓜皮板一般做成偶數(shù)，對稱安排，板與板之間相互搭接，搭接寬度不小于5倍板厚，且不小于25mm實際搭接寬度多采用40mm罐頂?shù)耐鈧?cè)采用連接焊，內(nèi)側(cè)間斷焊，中心蓋板搭在瓜皮板上，搭接寬度一般取50mm，頂板的厚度為4～6mm。用包邊角鋼連接的拱頂只有一個曲率，所以又稱球頂。這種結(jié)構(gòu)形式在拱頂與罐壁的連接處，（即拱腳）邊緣應力較大，為防止油罐破壞裝油高度不宜超過拱腳，即拱頂部分不能裝油，但球頂罐制作方便，因而得到較廣泛的應用。因此選擇拱頂由中心頂板及扇形頂板組成，全部采用搭接形式拱頂頂板厚度為5mm。拱頂?shù)那蛎姘霃揭话闳?～儲罐直徑 拱頂機構(gòu)試圖（0 、D2 、a、b、 () ()因為儲罐的容積，所以經(jīng)過查表得到中心頂板的直徑。 結(jié)果為： 扇形頂板尺寸扇形頂板塊數(shù)n最好為偶數(shù)，為便于排版扇形頂板塊數(shù)為偶數(shù)n=24。 扇形頂板尺寸展開長度 大頭弧長 小頭弧長 大頭展開半徑 小頭展開半徑 大頭弦長 小頭弦長 包邊角鋼包邊角鋼與罐頂板之間采用連接較弱，僅需在外側(cè)采用單面連續(xù)焊，以保證儲罐的密封，焊腳高度不宜大于頂板厚度的3/4，且不大于4mm。 包邊角鋼最小尺寸儲罐內(nèi)徑D（m）包邊角鋼最小尺寸（mm）20D≤36∠1258085 儲罐的附件及其選用 透光孔透光孔主要用于儲罐放空后通風和檢修時采光。它安裝于固定頂儲罐頂蓋上，一般可設在儲液進出口上方的位置，與人孔對稱布置，其中心距罐壁。透光孔的公稱直徑一般為 。 人孔人孔主要在檢修和清除液渣時進入儲罐用。人孔的公稱直徑可以按儲罐的高度和密度來選擇，公稱直徑一般有三種