【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 30107104C30107104C30107104 框架柱的線剛度計(jì)算框架柱位置截面bh（m2）混凝土強(qiáng)度等級(jí)彈性模量Ec(KN/m2)高度L(m)慣性矩IC（m4）KC=ECIC/L(KNm)二~六層C30107104C30107104一層C30107104C30107104 2. 側(cè)移剛度D計(jì)算用D值法計(jì)算柱的側(cè)移剛度。 側(cè)移剛度D值計(jì)算樓層Kc（KN/m）根數(shù)一般層底層一般層底層二~六層A軸邊柱104121081B軸中柱104347221C軸中柱104347221D軸邊柱104121081∑D93660一層A軸邊柱10499391B軸中柱104223371C軸中柱104223371D軸邊柱10499391∑D645525. 風(fēng)荷載作用下的框架側(cè)移計(jì)算風(fēng)荷載作用下的框架層間側(cè)移按式 計(jì)算，即式中 Vj第j層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值； ∑Dij第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和； 第j層的層間側(cè)移。各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和。頂點(diǎn)側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和，即 第j層側(cè)移 頂點(diǎn)側(cè)移 。 風(fēng)荷載作用下框架樓層層間側(cè)移與層高之比計(jì)算樓層Fj（KN）Vj（KN）∑Dij（KN/m）（m）h（m）6936601/156525936601/69234936601/46153936601/36002936601/30251645521/2015對(duì)于框架結(jié)構(gòu)，樓層層間最大位移與層高之比限值為1/550,本框架最大位移與層高之比為1/20151/550,故框架側(cè)移滿足規(guī)范要求。： 反彎點(diǎn)高度比按式 計(jì)算，即 式中 y0標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比； y1因上下層梁剛度比變化的修正值； y3因上下層層高變化的修正值； 。 反彎點(diǎn)高度比y計(jì)算樓層A,D軸中框架柱B,C軸中框架柱六層 y= y=五層 y= y=四層 y= y=三層 y= y=二層 y= y=一層 y= y=2．柱端彎矩及剪力計(jì)算風(fēng)荷載作用下的柱端剪力按式 計(jì)算，即 式中 Vij第j層第i柱的層間剪力； Vj第j層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值； ∑D第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和； Dij第j層第i柱的抗側(cè)剛度。 風(fēng)荷載作用下的柱端彎矩按下式計(jì)算，即 。 風(fēng)荷載作用下的柱端彎矩及剪力計(jì)算(KNm，KN)柱樓層Vj(KN)Dij(KN/m)∑D(KN/m)Dij/∑DVij(KN)yYh(m)A,D軸61210893660512108936604121089366031210893660212108936601993964552B,C軸634722936605347229366043472293660334722936602347229366012233764552 由節(jié)點(diǎn)平衡條件，梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和，將節(jié)點(diǎn)左右梁端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配，可求出各梁端彎矩，進(jìn)而由梁的平衡條件求出梁端剪力。 風(fēng)荷載作用下的梁端彎矩按下式計(jì)算，即中柱 邊柱 式中 ， 表示第j層第i節(jié)點(diǎn)左端梁的彎矩和第j層第i節(jié)點(diǎn)右端梁的彎矩；， 表示第j層第i節(jié)點(diǎn)左端梁的線剛度和第j層第i節(jié)點(diǎn)右端梁的線剛度； ，表示第j層第i節(jié)點(diǎn)上層柱的下部彎矩和下層柱的上部彎矩。(1) 。 梁端彎矩,計(jì)算(KNm)樓層柱端彎矩柱端彎矩之和()6054321 梁端彎矩,計(jì)算(KNm)樓層柱端彎矩柱端彎矩之和6054321031 （2）。 梁端剪力計(jì)算(KN)樓層654321031031由梁柱節(jié)點(diǎn)的平衡條件計(jì)算風(fēng)荷載作用下的柱軸力，計(jì)算中要注意剪力的實(shí)際方向。 風(fēng)荷載作用下柱軸力計(jì)算(KN)樓層654321（1） 彎矩圖。，畫出2軸線在風(fēng)荷載作用下的彎矩圖。（2） 剪力圖。，畫出2軸線在風(fēng)荷載作用下的剪力圖。（3） 軸力圖。，畫出2軸線在風(fēng)荷載作用下的軸力圖。 軸線框架在左風(fēng)荷載作用下的彎矩圖(KNm) 軸線框架在左風(fēng)荷載作用下的剪力圖(KN) 軸線框架在左風(fēng)荷載作用下的軸力圖(KN)求出各種荷載作用下的框架內(nèi)力后，應(yīng)根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅（），水平荷載作用下的彎矩不能調(diào)幅?？蚣芰旱目刂平孛嫱ǔＪ橇憾酥ё孛婧涂缰薪孛妗Ｔ谪Q向荷載作用下，支座截面可能產(chǎn)生最大負(fù)彎矩和最大剪力；在水平荷載作用下，支座截面還會(huì)出現(xiàn)正彎矩?？缰薪孛嬉话惝a(chǎn)生最大正彎矩，有事也可能出現(xiàn)負(fù)彎矩。框架梁的控制截面最不利內(nèi)力組合有以下幾種：梁跨中截面：及相應(yīng)的V（正截面設(shè)計(jì)），有時(shí)需組合；梁支座截面：及相應(yīng)的V（正截面設(shè)計(jì)），及相應(yīng)的（斜截面設(shè)計(jì)），有時(shí)需組合。 框架柱的控制截面通常是柱上、下兩端截面。柱的剪力和軸力在同一層柱內(nèi)變化很小，甚至沒(méi)有變化，而柱的兩端彎矩最大。同一柱端截面在不同內(nèi)力組合時(shí)，有可能出現(xiàn)正彎矩或負(fù)彎矩，考慮到框架柱一般采用對(duì)稱配筋，組合時(shí)只需選擇絕對(duì)值最大的彎矩?？蚣苤目刂平孛孀畈焕麅?nèi)力組合有以下幾種： 柱截面：及相應(yīng)的N、V； 及相應(yīng)的M、V； 及相應(yīng)的M、V； 及相應(yīng)的M、N； 比較大（不是絕對(duì)最大），但N比較小或N比較大（不是絕對(duì)最小或絕對(duì)最大）。 結(jié)構(gòu)受力分析所得內(nèi)力是構(gòu)件軸線處內(nèi)力，而梁支座截面是指柱邊緣處梁端截面，柱上下端截面是指梁頂和梁底處柱端截面。因此，進(jìn)行內(nèi)力組合前，應(yīng)將各種荷載作用下梁柱軸線的彎矩值和剪力值換算到梁柱端邊緣處，然后再進(jìn)行內(nèi)力組合。對(duì)于框架柱，在手算時(shí)為了簡(jiǎn)化起見，可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一些。 梁支座邊緣處地內(nèi)力值：式中 支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； 支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； M梁柱中線交點(diǎn)處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； V與M相應(yīng)的梁柱中線交點(diǎn)處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； q梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； b梁端支座寬度（即柱截面高度）。 （1）非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合。 以永久荷載效應(yīng)控制的組合： 以可變荷載效應(yīng)控制的組合： （2）荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合。 荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合：。 內(nèi)力換算和梁端彎矩調(diào)幅(KNm，KN)AB梁軸線處的內(nèi)力換算為梁支座邊緣處的內(nèi)力層號(hào)截面位置荷載類型軸線處彎矩M軸線處剪力V1/2梁端支座寬度(m)均布荷載q(KN/m)支座邊緣處彎矩支座邊緣處剪力調(diào)幅后彎矩六左端恒載 活載 左風(fēng)﹨ 右風(fēng)﹨ 跨中恒載﹨﹨﹨﹨ 活載﹨﹨﹨﹨ 左風(fēng)﹨﹨﹨﹨﹨ 右風(fēng)﹨﹨﹨﹨﹨ 右端恒載 活載 左風(fēng)﹨ 右風(fēng)﹨ 五左端恒載 活載 左風(fēng)﹨ 右風(fēng)﹨ 跨中恒載﹨﹨﹨﹨ 活載﹨﹨﹨﹨ 左風(fēng)﹨﹨﹨﹨﹨ 右風(fēng)﹨﹨﹨﹨﹨ 右端恒載 活載 左風(fēng)﹨ 右風(fēng)﹨ 四左端恒載 活載 左風(fēng)﹨ 右風(fēng)﹨ 跨中恒載﹨﹨﹨﹨ 活載﹨﹨﹨﹨ 左風(fēng)﹨﹨﹨﹨﹨ 右風(fēng)﹨﹨﹨﹨﹨ 右端恒載 活載 左風(fēng)﹨ 右風(fēng)﹨ 三左端恒載 活載 左風(fēng)﹨ 右風(fēng)﹨ 跨中恒載﹨﹨﹨﹨ 活載﹨﹨﹨﹨ 左風(fēng)﹨﹨﹨﹨﹨ 右風(fēng)﹨﹨﹨﹨﹨ 右端恒載 活載 左風(fēng)﹨ 右風(fēng)﹨ 二左端恒載 活載