【文章內容簡介】 30107104C30107104C30107104 框架柱的線剛度計算框架柱位置截面bh（m2）混凝土強度等級彈性模量Ec(KN/m2)高度L(m)慣性矩IC（m4）KC=ECIC/L(KNm)二~六層C30107104C30107104一層C30107104C30107104 2. 側移剛度D計算用D值法計算柱的側移剛度。 側移剛度D值計算樓層Kc（KN/m）根數(shù)一般層底層一般層底層二~六層A軸邊柱104121081B軸中柱104347221C軸中柱104347221D軸邊柱104121081∑D93660一層A軸邊柱10499391B軸中柱104223371C軸中柱104223371D軸邊柱10499391∑D645525. 風荷載作用下的框架側移計算風荷載作用下的框架層間側移按式 計算，即式中 Vj第j層的總剪力標準值； ∑Dij第j層所有柱的抗側剛度之和； 第j層的層間側移。各層樓板標高處的側移值是該層以下各層層間側移之和。頂點側移是所有各層層間側移之和，即 第j層側移 頂點側移 。 風荷載作用下框架樓層層間側移與層高之比計算樓層Fj（KN）Vj（KN）∑Dij（KN/m）（m）h（m）6936601/156525936601/69234936601/46153936601/36002936601/30251645521/2015對于框架結構，樓層層間最大位移與層高之比限值為1/550,本框架最大位移與層高之比為1/20151/550,故框架側移滿足規(guī)范要求。： 反彎點高度比按式 計算，即 式中 y0標準反彎點高度比； y1因上下層梁剛度比變化的修正值； y3因上下層層高變化的修正值； 。 反彎點高度比y計算樓層A,D軸中框架柱B,C軸中框架柱六層 y= y=五層 y= y=四層 y= y=三層 y= y=二層 y= y=一層 y= y=2．柱端彎矩及剪力計算風荷載作用下的柱端剪力按式 計算，即 式中 Vij第j層第i柱的層間剪力； Vj第j層的總剪力標準值； ∑D第j層所有柱的抗側剛度之和； Dij第j層第i柱的抗側剛度。 風荷載作用下的柱端彎矩按下式計算，即 。 風荷載作用下的柱端彎矩及剪力計算(KNm，KN)柱樓層Vj(KN)Dij(KN/m)∑D(KN/m)Dij/∑DVij(KN)yYh(m)A,D軸61210893660512108936604121089366031210893660212108936601993964552B,C軸634722936605347229366043472293660334722936602347229366012233764552 由節(jié)點平衡條件，梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和，將節(jié)點左右梁端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配，可求出各梁端彎矩，進而由梁的平衡條件求出梁端剪力。 風荷載作用下的梁端彎矩按下式計算，即中柱 邊柱 式中 ， 表示第j層第i節(jié)點左端梁的彎矩和第j層第i節(jié)點右端梁的彎矩；， 表示第j層第i節(jié)點左端梁的線剛度和第j層第i節(jié)點右端梁的線剛度； ，表示第j層第i節(jié)點上層柱的下部彎矩和下層柱的上部彎矩。(1) 。 梁端彎矩,計算(KNm)樓層柱端彎矩柱端彎矩之和()6054321 梁端彎矩,計算(KNm)樓層柱端彎矩柱端彎矩之和6054321031 （2）。 梁端剪力計算(KN)樓層654321031031由梁柱節(jié)點的平衡條件計算風荷載作用下的柱軸力，計算中要注意剪力的實際方向。 風荷載作用下柱軸力計算(KN)樓層654321（1） 彎矩圖。，畫出2軸線在風荷載作用下的彎矩圖。（2） 剪力圖。，畫出2軸線在風荷載作用下的剪力圖。（3） 軸力圖。，畫出2軸線在風荷載作用下的軸力圖。 軸線框架在左風荷載作用下的彎矩圖(KNm) 軸線框架在左風荷載作用下的剪力圖(KN) 軸線框架在左風荷載作用下的軸力圖(KN)求出各種荷載作用下的框架內力后，應根據(jù)最不利又是可能的原則進行內力組合。當考慮結構塑性內力重分布的有利影響時，應在內力組合之前對豎向荷載作用下的內力進行調幅（），水平荷載作用下的彎矩不能調幅。框架梁的控制截面通常是梁端支座截面和跨中截面。在豎向荷載作用下，支座截面可能產(chǎn)生最大負彎矩和最大剪力；在水平荷載作用下，支座截面還會出現(xiàn)正彎矩?？缰薪孛嬉话惝a(chǎn)生最大正彎矩，有事也可能出現(xiàn)負彎矩。框架梁的控制截面最不利內力組合有以下幾種：梁跨中截面：及相應的V（正截面設計），有時需組合；梁支座截面：及相應的V（正截面設計），及相應的（斜截面設計），有時需組合。 框架柱的控制截面通常是柱上、下兩端截面。柱的剪力和軸力在同一層柱內變化很小，甚至沒有變化，而柱的兩端彎矩最大。同一柱端截面在不同內力組合時，有可能出現(xiàn)正彎矩或負彎矩，考慮到框架柱一般采用對稱配筋，組合時只需選擇絕對值最大的彎矩?？蚣苤目刂平孛孀畈焕麅攘M合有以下幾種： 柱截面：及相應的N、V； 及相應的M、V； 及相應的M、V； 及相應的M、N； 比較大（不是絕對最大），但N比較小或N比較大（不是絕對最小或絕對最大）。 結構受力分析所得內力是構件軸線處內力，而梁支座截面是指柱邊緣處梁端截面，柱上下端截面是指梁頂和梁底處柱端截面。因此，進行內力組合前，應將各種荷載作用下梁柱軸線的彎矩值和剪力值換算到梁柱端邊緣處，然后再進行內力組合。對于框架柱，在手算時為了簡化起見，可采用軸線處內力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一些。 梁支座邊緣處地內力值：式中 支座邊緣截面的彎矩標準值； 支座邊緣截面的剪力標準值； M梁柱中線交點處的彎矩標準值； V與M相應的梁柱中線交點處的剪力標準值； q梁單位長度的均布荷載標準值； b梁端支座寬度（即柱截面高度）。 （1）非抗震設計時的基本組合。 以永久荷載效應控制的組合： 以可變荷載效應控制的組合： （2）荷載效應的標準組合。 荷載效應的標準組合：。 內力換算和梁端彎矩調幅(KNm，KN)AB梁軸線處的內力換算為梁支座邊緣處的內力層號截面位置荷載類型軸線處彎矩M軸線處剪力V1/2梁端支座寬度(m)均布荷載q(KN/m)支座邊緣處彎矩支座邊緣處剪力調幅后彎矩六左端恒載 活載 左風﹨ 右風﹨ 跨中恒載﹨﹨﹨﹨ 活載﹨﹨﹨﹨ 左風﹨﹨﹨﹨﹨ 右風﹨﹨﹨﹨﹨ 右端恒載 活載 左風﹨ 右風﹨ 五左端恒載 活載 左風﹨ 右風﹨ 跨中恒載﹨﹨﹨﹨ 活載﹨﹨﹨﹨ 左風﹨﹨﹨﹨﹨ 右風﹨﹨﹨﹨﹨ 右端恒載 活載 左風﹨ 右風﹨ 四左端恒載 活載 左風﹨ 右風﹨ 跨中恒載﹨﹨﹨﹨ 活載﹨﹨﹨﹨ 左風﹨﹨﹨﹨﹨ 右風﹨﹨﹨﹨﹨ 右端恒載 活載 左風﹨ 右風﹨ 三左端恒載 活載 左風﹨ 右風﹨ 跨中恒載﹨﹨﹨﹨ 活載﹨﹨﹨﹨ 左風﹨﹨﹨﹨﹨ 右風﹨﹨﹨﹨﹨ 右端恒載 活載 左風﹨ 右風﹨ 二左端恒載 活載