【文章內(nèi)容簡介】 構設計的基本目的就是要在一定經(jīng)濟條件下賦予結構以適當?shù)目煽慷龋菇Y構在預定的基準期內(nèi)能滿足設計所預期的各種功能要求。而框架結構強度高、結構自重輕，可以承受較大樓面荷載，在水平作用下具有較大的延性。此外框架結構平面布置靈活，能設置大空間，易于滿足建筑功能要求?，F(xiàn)澆式框架的全部構件都在現(xiàn)場整體澆筑，其整體性和抗震性能好，能較好的滿足使用要求，故框架結構采用現(xiàn)澆式施工方法。 ，，如圖11所示：圖 11 柱網(wǎng)布置平面圖邊跨梁：，取。中跨梁：，取?？v向框架梁：，取。柱:=，取。板厚：，取。結構平面布置圖如圖12所示；結構計算簡圖如圖13所示。，各梁柱構件的線剛度經(jīng)計算后列于圖13。其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，?。椴豢紤]樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。 圖 12 結構平面布置AB、CD跨梁：BC跨梁：上部各層柱：底層柱：注：圖中數(shù)字為線剛度，單位：圖 13結構計算簡圖第二章 荷載計算 恒載計算4厚高聚物改性瀝青防水卷材防水層 10=20厚1:3水泥砂漿保護層 20=水泥珍珠巖（最薄40mm）2%找坡 4=100厚憎水膨脹珍珠巖 4=100厚現(xiàn)澆樓板 25=20厚1:3水泥砂漿找平層 20=15mm厚紙筋石灰抹灰 16=屋面恒載合計 邊跨框架梁自重 25=梁側粉刷 2（）17=邊跨框架梁總重合計 邊跨框架梁自重 25=梁側粉刷 2（）17=中跨框架梁總重合計 因此作用在頂層框架梁的線荷載為： 水磨石地面 100厚鋼筋混凝土樓板 25=15mm厚紙筋石灰抹底 17=樓面恒載合計 邊跨框架梁及梁側粉刷 邊跨填充墻自重 （）=填充墻粉刷自重 （）217=中跨框架梁及梁側粉刷 因此作用在中間層框架梁的線荷載為： 邊柱縱向框架梁自重 25=邊柱縱向框架梁粉刷 （）217=1000高女兒墻自重 1=1000高女兒墻粉刷 172=框架梁傳來屋面自重 =頂層邊節(jié)點集中荷載 中柱縱向框架梁自重 25=中柱縱向框架梁粉刷 縱向框架梁傳來屋面自重 = (+)=頂層中節(jié)點集中荷載： 邊柱縱向框架梁自重 邊柱縱向框架梁粉刷 鋁合金窗自重 =窗下墻體自重 =窗下墻體粉刷 217=窗邊墻體自重 =窗邊墻體粉刷 217=框架柱自重 25=框架柱粉刷 17=縱向框架梁傳來樓面自重 =中間層邊節(jié)點集中荷載 中柱縱向框架梁自重 中柱縱向框架梁粉刷 內(nèi)縱墻自重 （）= 墻粉刷 （）217=扣除門洞重加上門重 1()=框架柱自重 框架柱粉刷 117=縱向框架梁傳來樓面自重 = (+)=中間間層中節(jié)點集中荷載 恒載作用下的計算簡圖如圖21所示；圖 21 恒載作用下的計算簡圖 樓（層）活載計算 活荷載作用下的結構計算簡圖如圖22所示；圖 22 活載作用下的計算簡圖 風載計算 風壓標準值計算公式為（21）見表21。式中 ——風振系數(shù)，——風荷載體形系數(shù)，—風壓高度變化系數(shù)。因本建筑結構高度H=30m，可取=；=；=。ω0—風荷載基本風壓值，將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中風荷載，計算過程如表21所示。其中z為框架節(jié)點至室外地面的高度，A為一榀框架各層節(jié)點的受風面積A=(hi+hj) B/2，計算結果如圖23所示。表21 風荷載計算層次Z（m）（kN/m2）A（m2）（kN）4321圖 23 風荷載作用下的結構計算簡圖位移計算時，各荷載均采用標準值表22橫向AD軸1～4層D值計算構件名稱 K=（i1+i2+i3+i4）/2icA軸柱K=（+）/(+)=13768B軸柱K=2（+）/2=31470C軸柱K=2（+）/2=31470D軸柱K=（+）/(+)=13768ΣD=137682＋314702=90476表23橫向AD軸底層D值計算構件名稱 K=（i1+i2）/icA軸柱K=14654B軸柱K=2（+）/=22151C軸柱K=2（+）/=22151D軸柱K=14654ΣD=146542＋221512=73610水平荷載作用下框架的層間側移按公式（2—2）計算：ΔUj= Vj/ΣDij （2—2）Vj―第i層的總剪力ΣDij―第j層所有柱的抗側移剛度之和ΔUj―第j層的層間側移風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算如表24表24風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算層數(shù)F(KN）VjΣDijΔujΔuj/h590476104490476104390476104290476104173610104側移驗算：對于框架梁結構樓層層間最大側移與層高之比的限值為1/550，104，1041/550的要求，則框架的抗側移剛度滿足要求。 地震荷載計算作用于屋面梁及各層樓面梁處的重力荷載代表值為： 屋面梁處：=結構和構件自重+50%雪荷載 樓面梁處：=結構和構件自重+50%活荷載 其中結構和構件自重取樓面上下1/2層高范圍內(nèi)（屋面梁處取頂層一半）的結構和構件自重，各質點的重力荷載代表值及質點高度如圖24所示。圖 24 質點重力荷載代表值及質點高度各層荷載為：=屋面恒載++屋蓋縱橫梁自重+屋面下半層的柱及墻體自重+女兒墻自重===1(+42)2+(+2)(+42)217====25()42==25()()21+2()()2117+25()()+ 2()()17+25()()11+2()()1117+25()()28+2()()1728+25()()8+2()()817+25()()2+2()()217=++++++++++60+==()()11+2()()1715+()()4+()()+2()()17+()()14+()()4+()()2+2()()172+()()13+()()3+2()()1417+()()2174+2()()1713+2()()173+()()+2()()17+()()+2()()17=++++++++++++++++++==+++++=+++++=同理得：=== 框架剛度計算考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，中框架梁，邊框架梁（為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。計算過程表2227所示。表 25 梁的剛度類別砼強度等級截面跨度慣性矩邊框架中框架(m)L(m)(103m4 )(103m4 )(kNm)(103m4 )(kNm)邊跨梁C25中跨梁C25注：表 26 柱的剛度層號砼強度等級截面高度慣性矩線剛度K(kN/m)(m)H(m)(kNm)邊框架邊柱（）24C251邊框架中柱（）24C251中框架邊柱（）24C251中框架中柱（）24C251表 27 框架總剛度層號(kN/m)(kN/m)241243 結構基本周期的計算 ，且樓房的質量和剛度可采用底部剪力法計算水平地震作用，為此必須先確定其基本周期?，F(xiàn)用能量法計算，并考慮非承重填充墻剛度的影響，取折減系數(shù)。其計算過程列于表28。表 28 能量法計算基本周期層號(kN/m)=(m)4321得，=2= 多遇水平地震作用標準值計算7度第二組地震和Ⅲ類場地，s。 =所以不考慮頂部附加水平地震作用，所以底部剪力為各樓層水平地震作用標準值按下式計算（23）樓層的地震作用標準值 和地震剪力標準值 的計算如表29。層次432114451445表 29 地震作用標準值和地震剪力標準值多遇地震作用下，橫向框架層間的彈性驗算結果列于表210，其中樓層間的地震剪力應取標準值。表 210 層間彈性位移計算層號層間剪力層間剛度層高41/25881/55031/138421/1050114451/885從表中驗算知，故多遇水平地震作用的變形驗算滿足要求。第三章 荷載下內(nèi)力計算 恒載下內(nèi)力計算以一榀中框架為例，恒載作用下的內(nèi)力計算采用分層法，這里以頂層為例說明分層法的計算過程，其他層（中間層、底層）計算過程與頂層相同。，按照固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載，化為等效為均布荷載。頂層等效均布荷載為：用彎矩分配法并利用結構的對稱性取二分之一結構計算，各桿的固端彎矩為：kNmkNmkNm標準層等效均布荷載為： 用彎矩分配法并利用結構的對稱性取二分之一結構計算，各桿的固端彎矩為：kNmkNmkNm表 31 分層法分配系數(shù)及恒載作用下固端彎矩計算結果（kN/m）節(jié)點單元ABG分配 系數(shù)位置A下柱A上柱AB端BA端B下柱B上柱BG端GB端頂層中間層