【文章內容簡介】 合計 G1= KN （2）總水平地震作用 ，各樓層重力荷載代表值為：G4= ，G2=G3=，=；各質點的高度分別為：= ,= ,= ,= m 。則 G總 = 所以：結構總水平地震作用標準值=== （3） 各樓層處的水平地震作用 ==， 所以：頂部附加地震作用系數=+=，又 = 則 (=1,2,…5) 所以 == == == ==內力計算采用分層法計算恒載，考慮框架的對稱性，取半榀框架計算，則中跨梁由于計算長度的減半而線剛度加倍為217082﹦43416KNm。各桿件的彎矩分配系數按轉動剛度計算，如下表：樓層邊柱頂點中柱頂點上下右左上下右頂層中間層0269底層底層柱和各層梁的彎矩傳遞系數都為1/2，上層各柱的傳遞系數為1/3。(1) 頂層彎矩邊跨固端彎矩：‐ =‐q/12=中跨分別為：固端 M= q/3= 滑動端 M= q/6=。彎矩分配過程如下：（2）中間彎矩 邊跨固端彎矩：=‐=‐q/12= 中跨分別為：固端 M=‐q/3=‐ 滑動端 M=‐ q/6=‐。彎矩分配過程如下：（3）底層彎矩 邊跨固端彎矩：=‐=‐q/12= 中跨分別為：固端 M=‐q/3=‐ 滑動端 M=‐ q/6=‐ 。彎矩分配過程如下：（4）不平衡彎矩在分配（5）恒載彎矩圖括號內的數值為梁端負彎矩調幅后的數值。彎矩圖左右兩邊對稱。（6）梁端剪力及柱軸力計算 梁端剪力V=（荷載引起剪力）+（彎矩引起剪力）=+（）/L柱子軸力 N=V（梁端剪力）+p（節(jié)點集中力）梁端剪力及柱軸力計算表層號（KN）(KN)(KN)(KN)AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱4030201102．490注：①每一層剪力中，上面一行為調幅前的值，下面一行為調幅后的值； ②計算軸力時。 豎向活荷載作用下內力 與恒荷載相比，活荷載相對較小，為方便起見，可以不考慮不利布置，只按滿跨布置一種情況計算。豎向活荷載作用下的內力計算方法同恒荷載下的一樣?；詈奢d圖如下： （1）頂層彎矩 邊跨固端彎矩： == 中跨固端彎矩：= 滑動端彎矩：==。彎矩分配過程如下：(2)中間彎矩 邊跨：== 中跨：= ==。彎矩分配過程如下：（3）底層彎矩 邊跨：== 中跨：= == 。彎矩分配過程如下： （4）節(jié)點不平衡彎矩在分配 （5）活荷載彎矩圖彎矩圖左右兩邊完全對稱。梁端括號內的值為調幅后的值。（6）梁端剪力與柱軸力計算梁端剪力V =（荷載引起剪力）+（彎矩引起剪力）=+()/L柱子軸力N=V(梁端剪力)+P（節(jié)點集中力）活載下梁剪力與柱軸力計算層號（KN）(KN)(KN)N(KN)AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱40302010注：①每層第二行的值為調幅后的值 ②因為在恒載中計算軸力時已經算柱自重，所以這里對于同一根柱子有=。 風載作用下的內力計算（D值法）（1）各層柱D值計算一般層：K=（i1+i2+i3+i4）/2ic， α=K/（2+K）底層： K=（i1+i2）/ic， α=（+K）/（2+K）各層柱D值計算層柱Kα頂層A—59549—59549410161595169652B595492170859549217084101618875C217085954921708595494101618875D59549—59549—4101615951中間層A—59549—59549410161595169652B595492170859549217084101618875C217085954921708595494101618875D595492170859549217084101615951底層A—59549——390631244452290B5954921708——3906313701C2170859549——39063063213701D59549———3906312444（2）各柱剪力計算：柱子剪力計算表（單位：KN）層號4321ViV邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱7．022（3）各柱反彎點高度比計算: 柱反彎點高度比計算表柱4321邊柱KA=KD=yn=Y1=y2=y3=0Y=yn=KA=KD=yn=Y1=y2=y3=0Y=yn=KA=KD=yn=Y1=y2=y3=0Y=yn=KA=KD=yn=Y1= y3=0y2=0Y=yn=中柱KB=KC=Yn=Y1=y2=y3=0Y=yn=KB=KC=Yn=Y1=y2=y3=0Y=yn=KB=KC=Yn=Y1=y2=y3=0Y=yn=KB=KC=Yn=y3=0Y1=y2=0Y=yn=（4）側移驗算 由于彎曲變形占總變形的主要部分，故只考慮彎曲變形產生的側移，不考慮柱軸向變形產生的側移。底層柱抗側剛度之和：52290 KN/m上層柱抗側剛度之和：69652 KN/m則層間相對位移，總位移側移計算表層數剪力（KN）469652369652269652152290總位移驗算： ，滿足要求層間位移驗算： ，滿足要求（4）內力圖（單位：彎矩KNm，剪力和軸力KN） 注：①梁端彎矩，求出后按分配給左右梁 。②左右邊跨梁的彎矩圖相同。 ③以上是左風彎矩圖 ，右風時的彎矩與此等值反向。、地震作用下內力計算各參數計算同風載。（1）各柱剪力計算 地震作用下柱剪力計算表層數4321Vi(KN)41．8429．1316．93V總(KN)163．77192．9209．83V(KN)邊中邊中邊中邊中15．4318．2637．5044．3844．1752．2849．9454．98（2 ）側向位移驗算側移計算表層數剪力（KN）467．38696523163．77696522192．969652152290總位移驗算： ==[]=，滿足要求層間位移驗算： ==[]=，滿足要求（3 ）內力圖（單位：彎矩 KNm，剪力軸力KN。）注：①梁端彎矩，求出后按分配給左右梁 。②左右邊跨梁的彎矩圖相同。 ③以上是左地震彎矩圖 ，右地震時的彎矩與此等值反向。 內力組合 框架梁內力組合（1）組合參數根據相關規(guī)范，本次設計需考慮以下幾種內力組合：由可變荷載效應控制的組合： S=γGSGK+γQSQK S=γGSGK+(SQK+SWK)由永久荷載效應控制的組合： S=γGSGK+γQψQSQK抗震組合：S=γGSGE+γEHSEHK (SGE為重力荷載代表值，即為恒載＋)通過查閱規(guī)范，可以確定各個系數的取值，所以本次設計的內力組合如下： S=+； S=+(SQK+SWK)= +(SQK+SWK)；S=+=+；S=γRE[(SGK+)+]。（2）控制截面的選擇 對于控制截面，取梁端以及跨中最大彎矩處。 框架梁的內力組合樓層 恒荷載豎向荷載風荷載地震荷載①②③④ M V M V MVMV4135231022929411311021211411423103109843621102181431432310316127127446111022514714723103201341344649樓層內力組合豎向荷載 ①*+②**豎向荷載+風荷載①*+②**+③**重力荷載+水平地震γRE*（（①+②*）*+④*）恒載+活載 S=①+②MmaxMminVmaxMmaxMminVmaxMmaxMminVmaxMmaxMminVmax41322000310811143112514420003136153422211171442000