【文章內(nèi)容簡介】 38495354264822104450370607349145968725219442571650331735注：表中第7層中加入了。 圖6 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力a水平地震作用 b地震剪力 縱向地震作用計算結構縱向總水平地震作用標準值：=（/ ）表9 橫向框架變形驗算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對彈性轉角75086641/410065086641/257155086641/189545086641/156535086641/133325086641/120013041761/924層間彈性相對轉角均滿足要求。＜[]=1/450=（）33622=1625kN==（s）頂點附加水平地震作用：==1625=各層橫向地震剪力計算見表12，表中 縱向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖7，橫向框架的內(nèi)力分析仍取中框架計表 10 縱向框架柱側移剛度D值層 項目柱類型根數(shù)底層邊框架邊柱 96914邊框架中柱1161010中框架邊柱105624中框架中柱1252910322402其他層邊框架邊柱157934邊框架中柱=2270510中框架邊柱=186464中框架中柱=2543710619176 表11縱向框架頂點位移層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對位移74479447961917663713819261917654264124566191764450316959619176349412190061917625219271196191761650333622322402表12 各層橫向地震剪力計算層次（m）（m）（kN）（kN）（kN）（kN）74479118604637138495354264822104450370607349145968725219442571650331735注：表中第7層中加入了。 圖7 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力a水平地震作用 b地震剪力表13 縱向變形驗算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對彈性轉角76191761/493266191761/310356191761/227846191761/186536191761/160726191761/146313224021/970注：層間彈性相對轉角均滿足要求。＜[]=1/450表14 橫向框架柱剪力及彎矩計算表柱層h(m)Vi(KN)DKN/mDKN/mD/DVikKyiM下M上中框架邊柱 73347401410563347401410553347401410543347401410533347401410523347401410511989809143中框架中柱733474019369633474019369533474019369433474019369333474019369233474019369119898010755注：表中y=y0+y1+y2 Vim=ViDim/DiM=VimYihiM=Vim(1Yi)h框架梁端彎矩剪力及柱軸力見表15表15 框架梁端彎矩、剪力及柱軸力層次CD跨DE跨柱軸力L(m)M左(KN)M右(KN)Vb(KN)L(m)M左(KN)M右(KN)Vb(KN)NA(KN)NB(KN)7654321圖8 地震力作用下框架彎距圖 圖9地震作用下框架梁的剪力及柱軸力 a b圖10 中框架恒載及活荷載a恒載 b活載示意 雙向板傳給梁的荷載可采用下述近似方法:從板的四周做450線,將每一區(qū)格分成45塊,可利用固端彎矩相等的條件,將非均部荷載轉化為等效的均布荷載如圖11.梯形。 q=(12a2+a3)p a== 三角 形 a= q= 圖11第7層梁的均布線荷載CD跨： 屋面均布恒載傳給梁 = 橫梁自重（包括抹灰） 25= 恒載： DE跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25= 恒載： 第7層活荷載： =第1～6層梁均布線荷載CD跨： 樓面均布恒載傳給梁 = 橫梁自重（包括抹灰） （+）25= 內(nèi)橫墻自重 19（）= 恒載： DE跨：樓面均布恒載傳給梁 = kN/m 橫梁自重（包括抹灰） kN/m 恒載： kN/m第1～6層活荷載： 2=第1～6層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： 25= kN縱墻自重（包括抹灰）： 19（）= kN柱自重（包括抹灰）： 25=總計： kN 第1層柱自重： 25=中框架恒載及活荷載見圖10。表16 固端彎矩計算AB跨BC跨簡圖固端彎矩M0＝MJ（KN/m）簡圖固端彎矩MJ=MK（KN/m）＝＝＝＝＝＝＝＝ 用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當活荷載在總荷載比例較大時，可在截面配筋時，～。 a 固端彎矩計算：將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。計算結果見 表16； b分配系數(shù)計算：見圖12，圖13；考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如下圖10所示。切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點連接的各桿的轉動剛度比值計算。例：A柱頂層節(jié)點： 下柱＝==梁＝==其他節(jié)點的分配系數(shù)圖見圖11及圖12。c傳遞系數(shù) 遠端固定，傳遞系數(shù)為 遠端滑動鉸質，傳遞系數(shù)為－1。d彎矩分配恒載作用下，框架的彎矩分配計算見圖12，框架的彎矩見圖14；活載作用下，框架的彎矩分配計算見圖13，框架的彎矩見圖15。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力分布，調(diào)幅后，恒載及活載彎矩圖見恒載作用下框架彎矩圖及活載用框架彎矩圖13 恒載彎矩分配圖 （KN/m）圖14 恒載作用下框架彎矩圖 (KN/m )圖15 恒載作用下框架彎矩圖 （KN/m） 圖16 活載作用下框架彎矩圖 （KN/m）e梁端剪力及柱軸力計算f彎矩分配：恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖12，框架的彎矩圖見圖14；活荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖13，框架的彎矩圖見圖15；豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩圖見圖14，圖15中括號內(nèi)數(shù)值。 梁端剪力及柱軸力的計算 梁端剪力： 式中：——梁上均布荷載引起的剪力，； ——梁端彎矩引起的剪力，；柱軸力： 式中：——梁端剪力； ——節(jié)點集中力及柱自重；以EG跨，六七層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例。由圖10查得梁上均布荷載為：第七層：=第六層：=由圖15查得,括號內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。六層梁端彎矩：左=m（m）右=m（m）七層梁端彎矩: 左=m（m）右=m（m）括號內(nèi)為調(diào)幅后的數(shù)13 恒載彎距分配圖()圖14 活載作用下彎矩分配圖圖15 恒載作用下彎距圖() 圖16活載作用下彎距圖()七層梁端剪力：Vqc=Vqd=1/2=調(diào)幅前： Vmc=Vmd=()/= Vc=Vqc=Vmc== Vd=Vqd+Vmd=+=調(diào)幅后：Vmc=Vmd=()/= Vc== Vd=+=同理可得六層梁端剪力：調(diào)幅前：Vc =1/2+()/= Vd=1/2()/=調(diào)幅后：Vc =1/2+()/= Vd=1/2(七層C柱柱頂及柱底軸力：= = =+=六層C柱柱頂及柱底軸力：=++= = +=其他層梁端剪力及柱軸力計見表17在恒載和活載作用下，跨間Mvmax可近似取跨中的M代表。 Mvmaxql2－ 式中：M左、M右——梁左、右端彎矩，見圖114括號內(nèi)的數(shù)值?？缰蠱若小于 ql2，應取M＝ ql2。在豎向荷載與地震力組合時，跨間最大彎矩MGE采用數(shù)值法計算，表17 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）D柱荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力CD跨DE跨CD跨DE跨CD跨DE跨C柱D柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmB＝VmCVAVBVB＝VCN頂N底N頂N底7()0()（）6()0(）（）5()0（）（）4()0（）（）3()0（）（）2()0（）（）1()0（）（）注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。如圖16所示。圖中 MGA、MGB——重力荷載作用下梁端的彎矩； MGA、MEB——水平地震作用下梁端彎矩； RA、RB——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。對RB作用點取矩： RA＝－（MGB－MGA＋MEA＋MEB） x處截面彎矩為： M＝RAx－－MGA＋MEA ＝0，可求得跨間Mmax的位置為x1＝將x1代入任一截面x處的彎矩表