【文章內(nèi)容簡介】 EK= FEK總 /14=179。 103/14=439KN 因 T1 故可不考慮頂部附加地震作用系數(shù) 每榀框架所承受的地震作用力可按下式分配至各層節(jié)點(diǎn)處： Fi=GiHiFEk/∑ GiHi（ i=1 2 3...6） 計(jì)算結(jié)果見下表： 層次 Hi(m) Gi (KN) GiHi() Fi (KN) 6 21 18089 379 123 5 17207 304 99 4 17207 247 80 3 17207 191 62 2 17207 134 43 1 19812 89 29 第四部分：水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 一、橫向自振周期的計(jì)算： 橫向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法 按式 Ge=Gn+1（ 1+3179。 h1/2/H）將突出房屋重力荷載代表值折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層 即： Ge=1023179。 [1+3179。 （ 179。 5+） ]=（ KN） 基本自振周期 T1（ s）可按下式計(jì)算： T1= T （ uT） 1/2 注： uT假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 Gi 作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移 ψ T結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù) 取 uT按以下公式計(jì)算： VGi=∑ Gk （△ u） i= VGi/∑ D ij uT=∑（△ u） k 注：∑ D ij 為第 i層的層間側(cè)移剛度 （△ u） i為第 i層的層間側(cè)移 （△ u） k為第 k層的層間側(cè)移 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù) 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過程見下表 其中第六層的 Gi為 G6和 Ge之和 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算： 層次 Gi（ KN） VGi（ KN） ∑ D i（ N/mm） △ ui（ mm） ui（ mm） 6 18089 762600 5 17207 762600 4 17207 762600 3 17207 762600 2 17207 729530 1 19812 923810 T1= T （ uT） 1/2=179。 179。 ()1/2=(s) 二、水平地震作用及樓層地震剪力的計(jì)算： 本結(jié)構(gòu)高度不超過 30m 質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻 變形以 剪切型為主 故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用 即： 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 Geq Geq=∑ Gi=179。（ 18089+17207179。 4+19812+1203） =50666（ KN） 計(jì)算水平地震影響系數(shù)а 1 查表得二類場地近震特征周期值 Tg= 查表得設(shè)防烈度為 8度的а max= а 1=（ Tg/T1） max =（ ） 179。 = 結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 FEk FEk=а 1Geq =179。 50666 =4890（ KN） 因 =179。 =T1= 所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用 頂部附加地震作用系數(shù)： δ n=+=179。 += △ F6=179。 4890=548KN 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（ 1δ n） /（∑ GkHk） =4342（ KN） 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為 Vi=∑ Fk（ i=1 2 ...n） 計(jì)算過 程如下表： 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表 層次 Hi（ m） Gi（ KN） GiHi（ KN178。 m） GiHi/∑ GjHj Fi（ KN） Vi（ KN） 1203 6 21 18089 5 17207 4 17207 3 17207 2 17207 1 19812 ∑ 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： （具體數(shù)值見上表） 三、多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算： 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△ u） i和頂點(diǎn)位移 u i分別按下列公式計(jì)算： （△ u） i = Vi/∑ D ij u i=∑（△ u） k 各層的層間彈性位移角θ e=（△ u） i/hi 根據(jù)《抗震規(guī)范》 考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架 層間彈性位移角限值 [θ e]1/550 計(jì)算過程如下表： 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算 層次 Vi （ KN） ∑ D i（ N/mm） （△ u） i （ mm） ui （ mm） hi （ mm） θ e=（△ u） i /hi 6 762600 3300 1/2210 5 762600 3300 1/1225 4 762600 3300 1/899 3 762600 3300 1/747 2 729530 3300 1/639 1 923810 4500 1/999 由此可 見 最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層 1/6391/550 滿足規(guī)范要求 四、水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算： 框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算： Vij=DijV i /∑ Dij M bij=Vij*yh M uij=Vij（ 1y） h y=yn+y1+y2+y3 注： yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比 y1為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值 y y3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值 y框架柱的反彎點(diǎn)高度比 底層柱需考慮修正 值 y2 第二層柱需考慮修正值 y1和 y3 其它柱均無修正 橫向框架內(nèi)力的計(jì)算： 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算（邊柱） 層次 hi（ m） Vi（ KN） ∑ D ij（ N/mm） 邊 柱 Di1 （ N/mm） Vi1 （ KN） k y （ m） M bi1 （ KN178。 m） M ui1（ KN178。 m） 6 762600 17681 5 762600 17681 4 762600 17681 3 762600 17681 2 729530 17681 1 923810 25112 各層柱 端彎矩及剪力計(jì)算（中柱） 層次 hi（ m） Vi（ KN） ∑ D ij（ N/mm） 中 柱 Di2 （ N/mm） Vi2 （ KN） k Y （ m） M bi2（ KN178。 m） M ui2（ KN178。 m） 6 762600 27556 5 762600 27556 4 762600 27556 3 762600 27556 2 729530 27556 1 923810 29552 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算： M l b=i l b（ Mbi+1 j + M u i j） /（ i l b+ i r b） M r b=i r b（ Mbi+1 j + M u i j） /（ i l b+ i r b） V b=（ M l b+ M r b） / l Ni=∑（ V l b V r b） k 具體計(jì)算過程見下表： 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計(jì)算 層次 邊梁 走道梁 柱軸力 Mlb Mrb l Vb Mlb Mrb l Vb 邊柱 N 中柱 N 6 5 4 3 2 1 第五部分：豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 一、內(nèi)力計(jì)算： 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算 由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱 故計(jì)算時(shí)可用半框架 彎矩計(jì)算如下圖所示： 二、梁端剪力和柱軸力的計(jì)算： 恒載作用下： 例：第 6層：荷載引起的剪力： VA=VB=（ 179。 +179。 6） /2= KN VB=VC=（ 179。 +179。 ） /2= KN 本方案中 彎矩引起的剪力很小 可忽略不計(jì) A柱： N頂 =+= KN 柱重： 179。 179。 179。 25= KN N底 = N頂 += KN B柱： N頂 =++= KN 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起的剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC N頂 N底 N頂 N底 6 5 4 3 2 1 活載作用下： 例：第 6層：荷載引起的剪力： AB跨： VA=VB=6179。 BC跨： VB=VC=179。 A柱 ： N頂 = N底 =+= KN B柱： N頂 = N底 =++= KN 活載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起的剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC N頂 =N底 N頂 =N底 6 5 4 3 2 1 三、框架梁的內(nèi)力組合： 結(jié)構(gòu)抗震等級： 根據(jù)《抗震規(guī)范》 本方案為二級抗震等級 框架梁內(nèi)力組合： 本方案考慮了三種內(nèi)力組合 即 + SGk + SQk 及 + 考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì) 在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩 進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取 ） 以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象 η vb梁端剪力增大系數(shù) 二級取 各層 梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整結(jié)果如下表： 層次 截面位置 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk(1) SEk(2) γ Re[179。（ SGk+） +] + + γ ReMmax V=γ Re[ η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] 1 2 6 A M V B左 M V B右 M