【文章內(nèi)容簡介】 2 圖 11 各層梁上作用的活荷載 對于 4 層 2q = =m1 39。2q =3 = kNm1 1P =( + ) = 2P =( 2+ ) = kN 111 ePM ? = kNm 222 ePM ? = kNm 對于 3 層 2q = =m1 39。2q =3 = kNm1 1P =( + ) = 2P =( 2+ ) = kN 111 ePM ? = kNm 222 ePM ? = kNm 同理，在屋面雪荷載作用下 2q = = kNm1 39。2q =3 = kNm1 1P =（ + ） = kN 51 . 3 . 0 55 . 0 ? ? 575 . 1 2 3 . 0 55 . 0 ? ? 18 . 1 2 3 . 0 55 . 0 ? ? 53 . 1 2 3 . 0 55 . 0 ? ? 14 2P =( 2+ ) = kN 111 ePM ? = =m 222 ePM ? = = kNm 對于 2 層 2q = 2= kNm1 39。2q =3 2=6kNm1 1P =（ 2） 2= kN 2P =( 2+ ) 2= kN 111 ePM ? = = kNm 222 ePM ? = = kNm 對于 1 層 2q = 2= kNm1 39。2q =3 2=6kNm1 1P = kN 2P = kN kNm kNm 將以上結果匯總，見表 18 和表 19。 表 18 橫向框架恒荷載匯總表 層 次 1q kNm1 39。1q kNm1 2q kNm1 39。2q kNm1 1P kN 2P kN 1M kNm 2M kNm 4 3 2 1 表 19 橫向框架活荷載匯總表 層次 2q /kNm1 39。2q /kNm1 1P /kN 2P /kN 1M /kNm 2M /kNm 4 3 (） (） () () () () 2 6 1 6 注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應于屋面雪荷載作用情況。 465 . 3 2 35 . 0 7 . 0 8 . 19 1 1 1 ? ? ? ? ? e P M 142 . 6 2 35 . 0 7 . 0 1 . 35 2 2 2 ? ? ? ? ? e P M 15 框架 內(nèi)力計算 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結構和荷載均對稱，故可取一半框架進行計算。彎矩計算過程如圖 12，所得彎矩如圖 13。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需考慮柱的自重，見表 20 和表 21。 表 20 恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力 層 次 荷載引起的剪力 彎矩引起的剪力 總 剪 力 柱 軸 力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 BA VV? CAVV? BA VV ?? CBVV? AV BV CB VV? N頂 N底 N頂 N底 4 0 3 0 2 0 1 0 表 21 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力 層 次 荷載引起的剪力 彎矩引起的剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 BA VV? CB VV? BA VV ?? CB VV? AV BV CB VV? N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 4 0 （ ） （ ） 3 () () () 0 () () () () () 2 () 0 () () () () 1 0 () () 自己再加一層 太難畫了 老板要瘋了?。。。?！ （愿意加的自己加，不愿意加的估計不會發(fā)現(xiàn) ~） 16 上 柱 下 柱 右 梁 左 梁 上 柱 下 柱 右 梁 9 (b) 活 載 作 用 下(a) 恒 載 作 用 下 1 8 左 梁 上 柱 下 柱 右 梁上 柱 下 柱 右 梁 1 4 .49 . 887 .29 . 631 9. 252 8. 95 2 3. 127 8. 327 4. 132 1. 111 0. 482 1. 052 8 .37 4 .92 6. 882 5. 377 0. 912 3. 68 1 8. 541 0. 772 0. 057 8. 277 8. 982 5. 031 1. 082 3. 192 9. 267 4. 163 1. 412 8. 157 5. 371 0. 272 2. 427 8. 347 8. 742 2. 011 0. 142 2. 422 8. 157 5. 782 7. 442 6. 617 1. 432 6. 61 2 1. 021 0 .62 1. 027 5. 397 5. 062 1. 021 0 .62 1. 492 7. 347 1. 732 6. 612 4. 557 2. 892 6. 61 2 1. 021 0. 221 9. 977 5. 397 6. 143 1. 961 6. 297 1. 822 3. 223 0. 146 3. 054 1. 994 . 293 . 172 . 153 . 096 . 178 . 87 6 . 752 2. 732 1. 136 . 193 . 316 . 228 . 942 1. 498 . 3482 1. 027 . 36 6 . 483 . 516 . 362 2. 732 2. 917 . 293 . 496 . 7892 1. 279 .68 . 662 1. 613 . 256 . 562 2. 732 2. 846 . 443 . 226 . 568 . 662 1. 748 . 448 . 462 1. 218 . 46 6 . 363 . 516 . 362 2 .72 2 .76 . 363 . 516 . 368 . 732 1. 218 . 468 . 46 6 . 362 2 .7( 3 . 01)( 5 . 12)1 3. 891 8. 187 . 71( 6 . 93)2 1. 74( 19 .8 3)9 . 74( 7 . 76)2 1. 47( 2 . 64)4 . 88( 1 . 04)1 0. 12( 4 . 36)3 . 37( 3 . 78)2 2. 96( 22 .1 7)7 . 13( 5 . 92)5 . 99( 4 . 73)( a) 恒 載 作 用 下 ( b) 活 載 （屋 面 雪 荷 載 ）作 用 下 17 橫向框架內(nèi)力組合 結構抗震等級 結構的抗震等級可根據(jù)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定。 本工程的框架為二級抗震等級。 框架梁內(nèi)力組合 本設計考慮了四種組合，即 QkGk SS ? ， )( GE kQkk SS ?? , )( WKK SSS QkG ?? 。各層梁的內(nèi)力組合結構果見表 22，表中 GkS ， QkS 兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過調幅后的彎矩（調幅系數(shù)取 ）。 BVV AV BAVxlq 1q 2M BAM圖1 4 均 布荷載和梯形荷載 作 用下的計算圖形lxal alq 1q 2M A BM圖1 5 均 布荷載和三角形荷載 作 用下的計算圖形 以第一層 AB 跨梁考慮地震荷載作用的組合為例，說明各內(nèi)力的組合方法。對支座負彎矩按相應的組合情況進行計算，求跨間的最大正彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定，由圖 14可得 21 2 )1(21 qllql MMV BAA ??????? 若 0)2(2121 ??? lqqV A ?，說明 lx ?? ，其中 x 為最大正彎矩截面至 A支座的距離，則 x 可由下式求解： 021221 ??? qlxxqV A ? 將 x 求得的值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 2321m a x 612 qαlxxqxVMM AA ???? 若 022121 ??? l)qq(V A ?，說明 lx ?? ，則 2122qqqlVx A??? ? 18 )31(21)(21 2221m a x lxlqxqqxVMM AA ?? ?????? 若 0?AV ，則 AMM ?max 同理，可求得三角形分布荷載和均勻荷載作用下