【文章內(nèi)容簡介】 ++ （ m2） 恒載： 活載： 由以上計算可知，一層重力荷載代表值為 G1 G 恒 + G 活 （ + ） + （ 819+63 ） + +++ ++（ +） 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷 載的增大系數(shù) 。 第二層： （ 1）、梁、柱 橫梁： AB 跨： 300mm 600mm 18 根 BC 跨： 250mm 400mm 9 根 縱梁： 819+63 882KN 柱： 類別 計算高度（ mm） 截 面 mm） 密 度（ KN/m3 體積 （ m3） 數(shù) 量 單 重 KN） 總 重 KN） 柱 3600 650 650 25 36 （ 2）、內(nèi)外填充墻重的計算： 橫墻總重： 縱墻： 比較第二層縱墻與第一層的區(qū)別有： 大廳：一層有鐵門 二層 A④⑤、 B④⑤、 B⑤⑥跨有內(nèi)墻。 比較異同后，可得第二層縱墻總重為： +（ .2 ） +（ . ） +（ . ） +++ （ 3）、窗戶計算（鋼框玻璃窗）： 第一類： 尺寸： 1800mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 29 重量： 29 第二類： 尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 2 重量： 2 總重： + （ 4）、門重計算： 木門：尺寸： 1200mm 2400mm 自重： 數(shù)量： 重量： （ 5）、樓板恒載、活載計算（樓梯間按樓板計算）： 面積： + （ m2） 恒載： 活載： 由以上計算可知，二層重力荷載代表值為 G2 G 恒 + G 活 （ + ） +882 + +++ ++（ +） 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù) 。 第三層至第五層： 比較其與第三層的異同，只有 B④⑤、 B⑤⑥不同，可得三到五重力荷 載代表值為： G35 +（ .2 ） 第六層重力荷載代表值的計算： + 縱梁： 882KN 柱： 計算高度： 2100mm 截面： 650mm650mm 數(shù)量： 36 總重： 25 36 橫墻： 縱墻： （ +） /2 木門重：門高 2400mm，計算高度為門的 1500mm 以上，故系數(shù) （ ） / 3/8 3/8 屋面恒載、活載計算： 恒載： 活載： 雪載： 由以上計算可知，六層重力荷載代表值為 G6 G 恒 + G 活 （ +882+ ）+++++ +（ +） 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù) 。 頂端重力荷載代表值的計算： 2 縱梁： 2 柱： 4 橫墻： 2 縱墻： （ ） +（ . ） 木門： 窗： 樓板恒載、活載計算： 面積： 恒載： 活載： 雪載： 由以上計算可知，頂端重力荷載代表值為 G 頂 G 恒 + G 活 ++++++++ + 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值 G i 的計算結果如下圖所示： 第四部分：橫向水平荷載作用下框架 結構的內(nèi)力和側移計算 一、橫向自振周期的計算： 橫向自振周期的計算采用結構頂點的假想位移法。 按式 Ge Gn+1（ 1+3 h1/2/H）將突出房屋重力荷載代表值折算到主體結構的頂層，即： Ge [1+3 （ 5+） ] （ KN） 基本自振周期 T1（ s）可按下式計算： T1 T （ uT） 1/2 注： uT 假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 Gi 作為水平荷載而算得的結構頂點位移。 ψ T 結構基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。 uT 按以下公式計算： VGi ∑ Gk （△ u） i VGi/∑ D ij uT ∑（△ u） k 注：∑ D ij 為第 i 層的層間側移剛度。 （△ u） i 為第 i 層的層間側移。 （△ u） k 為第 k 層的層間側移。 s 為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 結構頂點的假想側移計算過程見下表，其中第六層的 Gi 為 G6 和 Ge 之和。 結構頂點的假想側移計算 層次 Gi（ KN） VGi（ KN） ∑ D i（ N/mm） △ ui（ mm） ui（ mm） 6 762600 5 762600 4 762600 3 762600 2 729530 1 923810 T1 T （ uT） 1/2 1/2 s 二、水平地震作用及樓層地震剪力的計算： 本結構高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即： 結構等效總重力荷載代表值 Geq Geq ∑ Gi （ ++ 3++） （ KN） 計算水平地震影響系數(shù)а 1 查表得二類場地近震特征周期值 Tg 。 查表得設防烈度為 8 度的а а 1 （ Tg/T1） （ ） 結構總的水平地震作用標準值 FEk FEk а1Geq （ KN） 因 T1 ，所以應考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù) δn + + △ F6 各質(zhì)點橫向水平地震作用按下式計算： Fi GiHiFEk（ 1δ n） /（∑ GkHk） （ KN） 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi 為 Vi ∑ Fk（ i 1， 2，… n） 計算過程如下表： 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 層次 Hi（ m） Gi（ KN） GiHi（ KN??m） GiHi/∑ GjHj Fi （ KN ） Vi（ KN） 6 5 4 3 2 1 ∑ 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： （具體數(shù)值見上表） 三、多遇水平地震作用下的位移驗算： 水平地震作用下框架結構的層間位移（△ u） i 和頂點位移 u i 分別按下列公式計算： （△ u） i Vi/∑ D ij u i ∑（△ u） k 各層的層間彈性位移角θ e （△ u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》， 考慮磚填充墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值 [θ e] 1/550。 計算過程如下表： 橫向水平地震作用下的位移驗算 層次 Vi （ KN） ∑ D i（ N/mm） （△ u） i （ mm） ui （ mm） hi （ mm） θ e （△ u） i /hi 6 762600 3600 1/2210 5 762600 3600 1/1225 4 762600 3600 1/899 3 762600 3600 1/747 2 729530 3600 1/639 1 923810 4700 1/999 由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層， 1/639 1/550，滿足規(guī)范要求。 四、水平地震作用下框架內(nèi)力計算： 框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算： Vij DijV i /∑ Dij M bij Vij*yh M uij Vij（ 1y） h y yn+y1+y2+y3 注： yn 框架柱的標準反彎點高度比。 y1 為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。 y y3 為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。 y 框架柱的反彎點高度比。 底層柱需考慮修正值 y2，第二層柱需考慮修正值 y1 和 y3，其它柱均無修正。 下面以②③⑦⑧軸線橫向框架內(nèi)力的計算為例： 各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱） 層次 hi（ m） Vi（ KN） ∑ D ij（ N/mm） 邊 柱 Di1 （ N/mm） Vi1 （ KN） k y （ m） M bi1 （ KN??m） M ui1（ KN??m） 6 762600 17681 5 762600 17681 4 762600 17681 3 762600 17681 2 729530 17681 1 923810 25112 例：第六層邊柱的計算： Vi1 17681 （ KN） y y n （ m） （無修正） M bi1 （ KN*m） M ui1 （ ） （ KN*m） 各層柱端彎矩及剪力計算（中柱） 層次 hi（ m） Vi（ KN） ∑ D ij（ N/mm） 中 柱 Di2 （ N/mm） Vi2KN） k Y（ m） M bi2KN??m） M ui2KN??m） 6 762600 27556 . 5 762600 27556 4 762600 27556 3 762600 27556 2 729530 27556 1 923810 29552 梁端彎矩、剪力及柱 軸力分別按以下公式計算： M l b i l b（ Mbi+1， j + M u i， j） /（ i l b+ i r b） M r b i r b（ Mbi+1， j + M u i， j） /（ i l b+ i r b） V b （ M l b+ M r b） / l Ni ∑（ V l b V r b） k 具體計算過程見下表： 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算 層次 邊梁 走道梁 柱軸力 Mlb Mrb l Vb Mlb Mrb l Vb 邊柱 N 中柱 N 6 5 4 3 2 1 例：第六層： 邊梁 M l b M u 6 KN??m M r b *（ +） KN??m 走道梁 M l b M r b KN??m 邊柱 N KN 中柱 N KN ②③⑦⑧軸線橫向框架彎矩圖（ KN*m） ②③⑦⑧軸線 橫向框架梁剪力圖（ KN） ②③⑦⑧軸線橫向框架柱軸力圖（ KN） 第五部分：豎向荷載作用下框架結構的內(nèi)力計算 （橫向框架內(nèi)力計算） 一、計算單元的選擇確定： ?、圯S線橫向框架進行計算，如下圖所示： 計算單元寬度為 ，由于房間內(nèi)布置有次梁（ b h 200mm 400mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。