【正文】 q2， KN/m 外縱墻線密度 [（ 2） +2 ]/ KN/m P1 （ + ） +（ +） + 25 KN P2 （ + + ） + +25 KN 集中力矩 M1 P1e1 （ ） /2 KN??m M2 P2e2 （ ） /2 KN??m （ 3）、對(duì)于第 1 層， 柱子為 700mm 700mm，其余數(shù)據(jù)同 25 層，則 q1 + KN/m q1， 25 q和 q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 q2 KN/m q2， KN/m P P2 分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自 重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下： P1 [（ ） 2+（ +） ] + +25 KN P2 [（ ） 2+（ +） +（ +） 2 /2] ++25 KN 集中力矩 M1 P1e1 （ ） /2 KN??m M2 P2e2 （ ） /2 KN??m （ 2）、對(duì)于 25 層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第6 層。 二、荷載計(jì)算： 恒載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： （ 1）、對(duì)于第 6 層， q q1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。 底層柱需考慮修正值 y2，第二層柱需考慮修正值 y1 和 y3，其它柱均無(wú)修正。 y y3 為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 四、水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算： 框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算： Vij DijV i /∑ Dij M bij Vij*yh M uij Vij（ 1y） h y yn+y1+y2+y3 注： yn 框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。頂部附加地震作用系數(shù) δn + + △ F6 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi GiHiFEk（ 1δ n） /（∑ GkHk） （ KN） 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi 為 Vi ∑ Fk（ i 1， 2，… n） 計(jì)算過程如下表： 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表 層次 Hi（ m） Gi（ KN） GiHi（ KN??m） GiHi/∑ GjHj Fi （ KN ） Vi（ KN） 6 5 4 3 2 1 ∑ 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： （具體數(shù)值見上表） 三、多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算： 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△ u） i 和頂點(diǎn)位移 u i 分別按下列公式計(jì)算： （△ u） i Vi/∑ D ij u i ∑（△ u） k 各層的層間彈性位移角θ e （△ u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》， 考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值 [θ e] 1/550。 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算 層次 Gi（ KN） VGi（ KN） ∑ D i（ N/mm） △ ui（ mm） ui（ mm） 6 762600 5 762600 4 762600 3 762600 2 729530 1 923810 T1 T （ uT） 1/2 1/2 s 二、水平地震作用及樓層地震剪力的計(jì)算： 本結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即： 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 Geq Geq ∑ Gi （ ++ 3++） （ KN） 計(jì)算水平地震影響系數(shù)а 1 查表得二類場(chǎng)地近震特征周期值 Tg 。 s 為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 （△ u） i 為第 i 層的層間側(cè)移。 ψ T 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。 頂端重力荷載代表值的計(jì)算： 2 縱梁： 2 柱： 4 橫墻： 2 縱墻： （ ） +（ . ） 木門： 窗： 樓板恒載、活載計(jì)算： 面積： 恒載： 活載： 雪載： 由以上計(jì)算可知，頂端重力荷載代表值為 G 頂 G 恒 + G 活 ++++++++ + 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值 G i 的計(jì)算結(jié)果如下圖所示： 第四部分：橫向水平荷載作用下框架 結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 一、橫向自振周期的計(jì)算： 橫向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法。 比較異同后，可得第二層縱墻總重為： +（ .2 ） +（ . ） +（ . ） +++ （ 3）、窗戶計(jì)算（鋼框玻璃窗）： 第一類： 尺寸： 1800mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 29 重量： 29 第二類： 尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 2 重量： 2 總重： + （ 4）、門重計(jì)算： 木門：尺寸： 1200mm 2400mm 自重： 數(shù)量： 重量： （ 5）、樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積： + （ m2） 恒載： 活載： 由以上計(jì)算可知，二層重力荷載代表值為 G2 G 恒 + G 活 （ + ） +882 + +++ ++（ +） 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對(duì)其重力荷載的增大系數(shù) 。 體積： 重量： 橫墻總重： ++ 縱墻： ①②跨外墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積： [（ .） （ . 2） ] m3 數(shù)量： 12 總重： 12 廁所外縱墻：體積： m3 總重： 樓梯間外 縱墻：體積： m3 總重： 門衛(wèi)外縱墻：體積： 總重： 內(nèi)縱墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積： *2 單個(gè)重量： 數(shù)量： 12 總重： 12 廁所縱墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積： （ ） 單個(gè)重量： 數(shù)量： 2 總重： 2 正門縱墻：總重：（ ） 縱墻總重：++++++ （ 3）、窗戶計(jì)算（鋼框玻璃窗）： 走廊窗戶： 尺寸： 1800mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 26 重量： 26 辦公室窗戶： 尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 2 重量： 2 總重： + （ 4）、門重計(jì)算： 木門：尺寸： 1200mm 2400mm 自重： 數(shù)量： 重量： 鐵門：尺寸： 6500mm 3000mm 自重： 數(shù)量： 重量： 3* 總重： + （ 5）、樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積： 13++ （ m2） 恒載： 活載： 由以上計(jì)算可知，一層重力荷載代表值為 G1 G 恒 + G 活 （ + ） + （ 819+63 ） + +++ ++（ +） 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對(duì)其重力荷 載的增大系數(shù) 。 單跨體積： 3 單跨重量： 數(shù)量： 17 總重： 17 BC跨墻：墻厚 240mm，計(jì)算長(zhǎng)度 1700mm，計(jì)算高度 3600600 3000mm。 五、各層縱向側(cè)移剛度計(jì)算： 同理，縱向框架層間側(cè)移剛度為： 層次 1 2 3 4 5 6 頂層 ∑ Di（ N/mm） 1035634 935623 942398 942398 942398 942398 1803102 ∑ D1/ ∑ D2 1035634/935623 ，故該框架為規(guī)則框架。 fc 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì) C30，查得 。 n 為驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)。 F 按簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算柱的負(fù)載面積。本方案取 1/12 7200 600mm，截面寬度取 600 1/2 300mm，可得梁的截面初步定 為 b h 300*600。 框架結(jié)構(gòu) 的計(jì)算簡(jiǎn)圖： 框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖 縱向框架組成的空間結(jié)構(gòu) 橫向框架組成的空間結(jié)構(gòu) 本方案中，需近似的按縱橫兩個(gè)方向的平面框架分別計(jì)算。 柱網(wǎng)與層高：本辦公樓采用柱距為 的內(nèi)廊式小柱網(wǎng)，邊跨為 ，中間跨為 ，層高取 ，如下圖所示： 柱網(wǎng)布置圖 框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇： 豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經(jīng)次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。 門窗使用：大門采用鋼門，其它為木門，門洞尺寸為 ，窗為鋁合金窗，洞口尺寸為 。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 抗震設(shè)計(jì) Abstract The purpose of the design is to do the antiseismic design in the longitudinal frames of axis 8. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peakdisplacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottomshear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force bending moment, shearing force and axial force in the structure under the horizontal loads can be easily ca