【導(dǎo)讀】在畢設(shè)后期，主要進(jìn)行設(shè)計(jì)手稿的電腦輸入，并得到老師的審批和指正，使。我圓滿的完成了任務(wù)，在此表示衷心的感謝。在繪圖時(shí)熟練掌握了AutoCAD，以上所有這些從不同方面達(dá)到了畢。業(yè)設(shè)計(jì)的目的與要求。本設(shè)計(jì)主要進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架2、3、7、8軸框架的抗震設(shè)計(jì)。載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。接著計(jì)算豎向荷載。是找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。果計(jì)算配筋并繪圖。梯段板，平臺(tái)梁等構(gòu)件的內(nèi)力和配筋計(jì)算及施工圖繪制。建筑地點(diǎn)、建筑類型、建筑介紹、門窗使用、地質(zhì)條件……………………

　　

【正文】 VA q1x+x2q2/l 可得跨間最 大正彎矩值： M MA+VAxq1x2/2x3q2/3l 第 1 層 AB 跨梁： 梁上荷載設(shè)計(jì)值： q1 KN/m q2 （ + ） KN/m 左震： MA MB VA （ MAMB） /l+q1l/2+（ 1a） lq2/2 （ +） /+ + KN 0 則 M 發(fā)生在左支座， M （ + ） KN??m γ ReM KN??m 右震： MA MB VA （ MAMB） /l+q1l/2+（ 1a） lq2/2 （ +） /+ + KN 由于 （ 2 +） ，故 x al l/3 x （ VA+alq2/2） /（ q1+q2） （ + ） /（ +） M MA+VAx（ q1+q2） x2/2+alq2（ xal/3） /2 + （ +）（ ） 2/2 + （ ） /2 KN??m γREM KN??m 其它跨間的最大彎矩計(jì)算結(jié)果見下表： 跨間最大彎矩計(jì)算結(jié)果表 層次 1 2 3 跨 AB BC AB BC AB BC M 層次 4 5 6 跨 AB BC AB BC AB BC M 梁端剪力的調(diào)整： 抗震設(shè)計(jì)中，二級(jí)框架梁和抗震墻中跨高比大于 ，其梁端剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整： V γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] （ 1）、對(duì)于第 6 層， AB 跨：受力如圖所示： 梁上荷載設(shè)計(jì)值： q1 KN/m q2 （ + ） KN/m V Gb + ln m 左震： M lb M rb V γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] [（ +） /+] KN 右震： M lb M rb V γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] [（ +） /+] KN BC 跨：受力如圖所示： 梁上荷載設(shè)計(jì)值： q1 KN/m q2 （ +*） KN/m V Gb + ln m 左震： M lb M rb V γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] [2 6/+] KN 右震： M lb M rb V γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] [2+] KN （ 2）、對(duì)于第 15 層， AB 跨： q1 KN/m q2 （ + ） KN/m V Gb + BC 跨： q1 KN/m q2 （ + ） KN/m V Gb +剪力調(diào)整方法同上，結(jié)果見 47 頁各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整表。 六、框架柱的內(nèi)力組合： 取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果 如下表： 橫向框架 A 柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk 調(diào)幅后 SQk 調(diào)幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γRe[（ SGk+） +] + + M M M 1 2 N Nmin N 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 橫向框架 B 柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk 調(diào)幅后 SQk 調(diào)幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γRe[（ SGk+） +] + + M M M 1 2 N Nmin N 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 七、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整： A 柱： 第 6 層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整 。 第 5 層，柱頂軸壓比 [uN] N/Ac fc 103/ ，無需調(diào)整。 柱底軸壓比 [uN] N/Ac fc 103/ ，無需調(diào)整。 第 4 層，同理也無需調(diào)整。 第 3 層，柱頂軸壓比 [uN] N/Ac fc 103/ 。 可知，一、二、三層柱端組 合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求： ∑ Mc η c∑ Mb 注：∑ Mc 為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。 ∑ Mb 為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。 η c 柱端彎矩增大系數(shù)，二級(jí)取 。 橫向框架 A 柱 柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 （相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值） 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE（∑ Mc η c∑ Mb） γ REN B 柱： 第 6 層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 經(jīng)計(jì)算當(dāng)軸力 N fc Ac 6502/103 KN 時(shí)， 方符合調(diào)整的條件，可知 B 柱調(diào)整圖如下： 橫向框架 B 柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE（∑ Mc η c∑ Mb） γ REN 八、柱端剪力組合和設(shè)計(jì)值的調(diào)整： 例：第 6 層：恒載 SGk （ M 上 +M 下） /h （ ） / 活載 SQk （ M 上 +M 下） /h （ ） / 地震作用 SEk （ M 上 +M 下） /h （ +） / 調(diào)整： （ +） / 橫向框架 A 柱剪力組合與調(diào)整（ KN） 層次 SGk SQk SEk1 SEk2 γ Re[ （ SGk+ ） +] + + V γ Re[η vc（ M bc + M lc） /hn ] 1 2 6 5 4 3 2 1 同理， 橫向框架 B 柱剪力組合與調(diào)整（ KN） 層次 SGk SQk SEk1 SEk2 γ Re[ （ SGk+ ） +] + + V γ Re[η vc（ M bc + M lc） /hn ] 1 2 6 5 4 3 2 1 第六部分：截面設(shè)計(jì) 一、框架梁： 以第 1 層 AB 跨框架梁的計(jì)算為例。 梁的最不利內(nèi)力： 經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： M KN??m 支座 A： M KN??m 支座 Bl： M KN??m 調(diào)整后剪力： V KN 梁正截面受彎承載力計(jì)算： 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕?T 形截面計(jì)算縱 筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得： （ 1）、考慮跨間最大彎矩處： 按 T 形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度 bf，按跨度考慮，取 bf， l/3 2400mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選 II級(jí)熱扎鋼筋，（ fy fy， 310N/mm2）， h0 ha 60035 565mm，因?yàn)? fcm bf， hf，（ h0 hf， /2） 240