【文章內容簡介】 對于夾套壁:⑵ 封頭厚度計算帶蜂窩夾套的封頭根據(jù)設計壓力P，按GB150進行強度計算，承受外壓時，夾套覆蓋范圍內容器封頭和夾套封頭各自的加撐區(qū)域均作為平板按上式（同筒體）計算，時SS4分別為筒體夾套封頭厚度。故考慮工藝及安裝要求，S3=S1=16mm，S4=S2=16mm。當夾套反應釜筒體同時承受內壓、外壓時，取承受外壓時厚度較大者，故反應釜厚度如下：筒體，筒體封頭夾套，夾套封頭 水壓試驗校核對反應釜的罐體及夾套分別進行水壓試驗，并校核圓筒應力στ。 罐體水壓試驗校核試驗壓力：試驗許用應力：由參考文獻[6]得：材料20R的屈服點應力＜,即罐體水壓試驗滿足強度要求。 夾套水壓試驗校核試驗壓力試驗許用應力＜,即夾套水壓試驗滿足強度要求。 水壓試驗操作過程（1）釜體水壓試驗操作過程，在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內的空氣排空，保持壓力不低于30min，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄漏和明顯的殘留變形。若質量合格，緩慢降壓將釜體內的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體，若質量部合格，補修后重新試壓直至合格為止，在水壓試驗合格后再做氣壓試驗。壓力表的最大量程：（2）夾套水壓試驗，壓力表的量程，水溫15℃夾套水壓試驗操作過程，在保持夾套表面干燥的條件下，首先用水將夾套內的空氣排空，保持壓力不低于30min，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄漏和明顯的殘留變形。若質量合格，緩慢降壓將釜體內的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體，若質量部合格，補修后重新試壓直至合格為止，在水壓試驗合格后再做氣壓試驗。 反應釜夾套幾何尺寸的確定 夾套直徑Dj的確定根據(jù)罐體工藝要求，采用蜂窩折邊錐體式夾套。由參考文獻[8]可知：，夾套下封頭形式同筒體封頭，直徑與夾套筒體相同。 確定夾套高度夾套高度由傳熱面積決定，不能低于料液高。裝料系數(shù)料液高：封頭高度：，取 夾套傳熱計算 熱量計算不考慮開車工況時釜內反應的非穩(wěn)態(tài)工況，且連續(xù)反應釜內參數(shù)不隨時間變化，故可看作為穩(wěn)態(tài)過程，忽略反應中的熱損失,反應過程中的反應熱即為所需熱量,即：表31 反應釜內物料物性參數(shù)物性參數(shù)物料進料溫度／℃比熱容/(kJ/㎏.k)燃燒焓/(kJ/mol)蒸汽熱/(kJ/kg)DMT15024020/辛醇1101262/水蒸氣215//甲醇///將反應看做：由可知： 故： 校核熱負荷 確定傳熱面積熱衡算式：式中，K—總傳熱系數(shù)；S—傳熱面積；—溫差.根據(jù)參考文獻[9]，取K參考值為250W/(m.℃)由式可得： 校核K值（1）計算污垢熱阻RS對被攪物料一側的污垢熱阻RS1，若是間歇操作，且每次清洗干凈，允許不考慮，但對連續(xù)操作且不帶刮壁的結構，應計入污垢熱阻。釜內介質均為低粘度流體，故不采用刮壁結構，應計入污垢熱阻RS2。由參考文獻[9]常見流體污垢熱阻表77可知：釜內為有機物，取夾套內為水蒸氣，取(2) 計算總熱阻釜的筒體有效厚度釜體采用20R，其導熱率故總熱阻：(3) 計算攪拌容器內被攪物料對傳熱面的傳熱膜系數(shù)α1影響因素有物料物性、攪拌器結構、尺寸、轉速操作條件擋板等，一般情況下，物料黏度小，熱阻就小，傳熱效果好，傳熱膜系數(shù)就大。綜合考慮攪拌目的、物料粘度、攪拌容器大小、經(jīng)濟性、功率、操作費用等因素,設計擬選用三葉推進式攪拌器。攪拌器規(guī)格:,即攪拌器：。攪拌器可用軸套以平鍵和緊定螺釘與軸連接，軸轉速定為n=150r/min。對于三葉推進式攪拌器,按下式計算[8]:式中，；；；；；流體體被冷卻校正項。代入公式得:（4） 計算夾套的傳熱膜系數(shù)α2由文獻[2]知夾套內215℃水蒸氣的物性如下:r=；λ=(m.℃)；μ=；ρ=夾套內傳熱為有相變蒸汽冷凝，傳熱膜系數(shù)為：（5）計算并校核K值將上式所得、代入K的計算式得：校核：,故K值滿足傳熱系數(shù)要求。 校核熱負荷夾套所包圍的罐體表面積一定要大于工藝要求的傳熱面積F，即：，其中，滿足傳熱面積要求。故傳熱量:,即滿足傳熱要求。 反應釜攪拌裝置的設計 攪拌器的選用攪拌器的選擇與攪拌目的、物料粘度、攪拌容器大小、經(jīng)濟性、功率、操作費用等有關。其選擇依據(jù)[9]如下：ⅰ釜內物料為低粘度流體，低粘度流體攪拌器常用的有推進式、槳式、渦輪式。ⅱ攪拌器對流體產生兩種作用。一種是剪切作用，與液液攪拌體系中液滴的細化，固液體系中粒子的破碎及氣液攪拌體系中氣泡的細微化有關；一種是循環(huán)作用，與混合時間、傳熱、固體的懸浮有關。剪切型和循環(huán)型攪拌器一般可用功率準數(shù)和排量準數(shù)之比來區(qū)分，越大，表示功率消耗與剪切的比率大；越小，表示功率消耗與循環(huán)的比率大。由攪拌目的可知攪拌為了促進反應的進行，故選擇循環(huán)量相對大的攪拌器。綜合考慮攪拌目的、介質粘度、使用條件，選用推進式攪拌器。對于低粘度流體的混合，推進式攪拌器循環(huán)能力強，動力消耗少，并可用到大容積釜中。推進式攪拌器是典型的軸流式攪拌器，參考企業(yè)成功經(jīng)驗，選用三葉推進式攪拌器。設計規(guī)格選擇[8]：，即攪拌器：式中，DN－葉輪直徑；C－攪拌器距離容器底部的高度。攪拌器結構如31圖所示，安裝尺寸如表32所示。圖31 攪拌器結構圖表32 推進式攪拌器尺寸表攪拌器直徑7007014032176。9180。150平均葉片寬度鍵槽碳鋼重量㎏∽取B==210mm202212 攪拌功率的計算攪拌功率計算式： 式中，Np為攪拌功率準數(shù)。 計算功率準數(shù)采用永田進治的攪拌功率計算式：式中，；；；。代入相關數(shù)據(jù)可得： 計算攪拌功率將以上數(shù)據(jù)代入攪拌功率計算式可得： 攪拌軸設計攪拌軸的設計主要是確定危險截面處軸的最小尺寸，進行強度剛度計算或校核，驗算軸的臨界轉速，以便保證攪拌軸能安全平穩(wěn)的運轉。一般情況下，攪拌軸軸徑d必須滿足強度和臨界轉速要求，當有特殊要求時，還應滿足扭轉或經(jīng)向位移的要求。確定軸的實際位移時，通常還得考慮材料的腐蝕余量，最后把直徑圓整為標準直徑。 初定攪拌軸直徑d⑴攪拌軸材料選用45鋼，攪拌軸結構為實心直軸。⑵攪拌軸的力學模型為方便計算，對攪拌軸進行力學簡化，看做等直徑的懸臂軸，簡化為以下模型：圖32 軸的力學模型a—懸臂軸兩支點間距離，435mm；DJ—攪拌器直徑，700mm；Fe—攪拌軸及圓盤組合重心處質量偏心引起的離心力；Fh—攪拌器上流體的徑向力；Le—攪拌軸及圓盤組合重心離軸承的距離；L1—機架軸承到攪拌器的距離，⑶按扭轉變形計算攪拌軸軸徑攪拌軸扭矩的剛度條件為：即攪拌軸直徑滿足：式中，電機功率；攪拌軸轉速；剪切彈性模量；許用單位扭轉角。傳動裝置效率：最大扭矩：故攪拌軸直徑：圓整之后，取軸的標準直徑⑷攪拌軸長度設計攪拌軸長度近似由釜外長度、釜內未浸入液體長度、浸入液體長度構成，即：?計算L1H—機架高，為650mm；M—減速機輸出軸長度,為100mm.故：?釜內未浸入液體的長度L2—釜體筒體長度，2300mm；—封頭深度，525mm；—液體裝填高度，1765mm.故：?計算浸入液體攪拌軸的長度L3攪拌器的攪拌效果和攪拌效率與其在釜體的位置和液柱高度有關，攪拌將浸入液體內據(jù)容器底部的高度：故浸入液體的長度：④攪拌軸的長度L⑤攪拌軸結構由于攪拌軸長度較大，考慮到加工方便，故將攪拌軸設計成兩部分，攪拌軸下部分軸長為：與減速機相連的攪拌軸軸長為： 按臨界轉速校核攪拌軸的直徑一階臨界轉速為： 攪拌軸及攪拌器有效質量的計算①攪拌軸有效質量ml1e?攪拌器有效質量me176。式中，m為攪拌器質量，；攪拌器附加質量系數(shù)[8]。?軸有效質量在末端處的相當質量W④攪拌器有效質量在末端處的相當質量W1故在軸末端處相當質量的總和為: 一階臨界轉速及校核計算臨界轉速:故：，滿足允許轉速比[10]。 按強度校核攪拌軸直徑攪拌軸強度條件： 式中，指軸上扭轉和彎矩聯(lián)合作用時的當量轉矩，且：；抗彎模量： ；。 由徑向力引起的彎矩的MR計算?攪拌器上的流體徑向力Fh式中，攪拌器功率產生的扭矩：推進式攪拌器的流體徑向力系數(shù)[10]，則：?攪拌軸與攪拌器的組合質量mw1攪拌器質量攪拌軸質量：故：?攪拌軸與攪拌器組合質量偏心引起的離心力Fe式中，將攪拌軸視為剛性軸，；一般情況下，取平衡精度等級，則攪拌軸許用偏心距：故可得：④攪拌軸與攪拌器的組合質量的中心距軸承的距離Le⑤計算MR 由軸向推力引起的攪拌軸彎矩MA①確定壓縮系數(shù)KB由文獻[11]軸承形式系數(shù)表可知：適用滾動軸承：，回轉半徑：，則：∴按下式計算:②計算攪拌軸上的軸向力FA當量長度為的軸與攪拌器的重力之和：又∵為軸向拉力，∴取正值。由文獻[8]查得：作用力位置系數(shù)，故可計算流體作用在攪拌器的軸向推力：又∵為軸