【文章內(nèi)容簡介】 汽輪機(jī)進(jìn)汽量：=1000== Kg/h （3—78）式中 ——汽輪機(jī)額定功率，=600MW。檢驗(yàn)：汽輪機(jī)進(jìn)汽量=，與初選值誤差δ：δ=(—1909137)/ =% （3—79）誤差在允許范圍內(nèi)。給水流量：===（3—80）小汽輪機(jī)抽汽量：=== Kg/h （3—81）凝結(jié)水泵流量：===1478465 Kg/h （3—82）凝汽量：===（3—83）第一級(jí)抽汽量：===（3—84）第二級(jí)抽汽量：=== Kg/h （3—85）第三級(jí)抽汽量：===（3—86）第四級(jí)抽汽量：=== Kg/h （3—87）第五級(jí)抽汽量：===（3—88）第六級(jí)抽汽量：===（3—89）第七級(jí)抽汽量：===（3—90）第八級(jí)抽汽量：===（3—91）鍋爐參數(shù)計(jì)算過熱蒸汽參數(shù)：由=，=，查表得過熱蒸汽出口比焓= kJ/Kg再熱蒸汽參數(shù)：由= MPa和=，查表得再熱蒸汽出口比焓= kJ/Kg。再熱器換熱量=== kJ/Kg。 （3—92）鍋爐有效熱量=（）（）+（）+（）+ =（）（）+（）+（）+ = kJ/Kg （3—93）管道效率=/=（3—94）全廠效率==()/100=39% （3—95）全廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗系數(shù)=== （3—96）式中 ——暖風(fēng)器吸熱量，按下式計(jì)算：=（）=（3139680）= kJ/Kg （3—97）相應(yīng)于1Kg標(biāo)煤的輸入熱量：=29300== kJ/Kg （3—98）發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗：===h （3—99）全廠熱耗率=29300== kJ/kWh （3—100）全廠供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗：===h （3—101）式中 ——廠用電率，=。第四章 反平衡校核為檢查計(jì)算結(jié)果的正確性，以下做全廠反平衡校核計(jì)算。校核目標(biāo)為汽輪機(jī)的內(nèi)功。反平衡計(jì)算中的各量均相應(yīng)于1Kg汽輪機(jī)進(jìn)汽。鍋爐輸入熱量=/=（4—1） 鍋爐損失=（1）=（）= kJ/Kg （4—2）排污損失=（）=（170283）= kJ/Kg （4—3）式中 ——化學(xué)補(bǔ)充水的比焓，=83 kJ/Kg全廠工質(zhì)滲漏損失=（）=（）= kJ/Kg （4—4）廠用汽損失=（）=（）=（4—5）凝汽流冷源損失=（）=（）= kJ/Kg （4—6）小汽機(jī)冷源損失=（）=（）= kJ/Kg （4—7）化學(xué)補(bǔ)充水冷源損失=（）=（）=（4—8）軸封加熱器疏水冷源損失=（）=（）= kJ/Kg （4—9）均壓箱去熱水井汽流的冷源損失=（）=（）= kJ/Kg （4—10）低加H8疏水冷源損失==（）=(4—11)以上第6～11項(xiàng)為凝汽器的直接冷源損失暖風(fēng)器損失=（）=（）= kJ/Kg （4—12）管道散熱損失=（）+（）=（）+（）= kJ/Kg （4—13）軸封汽散熱損失=（）+（） =（）+（） = kJ/Kg （4—14）損失之和=++++++++++++=+++++++++++ = kJ/Kg （4—15）汽輪機(jī)內(nèi)功=== kJ/Kg （4—16）正、反平衡相對(duì)誤差=100%=100%=% （4—17）計(jì)算無誤。第五章 制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與計(jì)算制粉系統(tǒng)，是把煤經(jīng)過磨煤機(jī)磨制成粉后直接或間接送入爐膛燃燒的系統(tǒng)。本章是在第三章原則性熱力系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，計(jì)算出相應(yīng)煤耗，從而進(jìn)行磨煤機(jī)的選型。同時(shí)在選型得基礎(chǔ)上，對(duì)制粉系統(tǒng)進(jìn)行熱力計(jì)算。⒈收到基碳=%⒉收到基氫=%⒊收到基氮=%⒋收到基氧=%⒌收到基全硫=%⒍收到基灰分=%⒎收到基水份=%⒏干燥無灰基揮發(fā)份=%⒈鍋爐額定壓力 =⒉過熱蒸汽溫度 =℃⒊給水溫度 =℃⒋冷風(fēng)溫度 =30℃⒌熱風(fēng)溫度 =350℃⒍排煙溫度 =125℃⒎鍋爐效率 η=⒏鍋爐蒸發(fā)量 D=2008t/h燃料燃燒所需的理論空氣量：=（+）+ =（+）+ =在設(shè)計(jì)煤粉鍋爐時(shí)，過量空氣系數(shù)推薦值:=實(shí)際空氣消耗量：==理論煙氣中的三原子氣體體積：=（+） =（+）= 理論煙氣中N2體積=+=+＝理論煙氣中的水蒸汽體積：=++ =++=理論煙氣量：=++=++=鍋爐通常是負(fù)壓運(yùn)行，由于系統(tǒng)不嚴(yán)密，有空氣漏入，計(jì)算煙氣量需考慮漏風(fēng)系數(shù)β，查文獻(xiàn)[5]《電站鍋爐手冊》中的表325，選用固態(tài)排渣煤粉爐，具有磚墻及護(hù)板的爐膛，漏風(fēng)系數(shù)β=；凝渣管束，漏風(fēng)系數(shù)β=0； 過熱器，漏風(fēng)系數(shù)β=；再熱器，漏風(fēng)系數(shù)β=； 省煤器，選用一級(jí)，漏風(fēng)系數(shù)β=；回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，漏風(fēng)系數(shù)β=； 旋風(fēng)除塵器，漏風(fēng)系數(shù)β=；磚墻砌的煙道，漏風(fēng)系數(shù)β=； 可知進(jìn)入煙道的過量空氣系數(shù)：α煙=α空+∑β=++0++++++=煙道排出的煙氣量，由文獻(xiàn)得：=+ + =+（）+（） = 查水蒸汽性質(zhì)表，對(duì)應(yīng)的P=，tgq = ℃，過熱蒸汽焓=。查水蒸汽性質(zhì)表，對(duì)應(yīng)的P=，飽和水焓=。查水蒸汽性質(zhì)表，對(duì)應(yīng)的P=，tqs = ℃，給水焓=1205 kJ/kg。查文獻(xiàn)得排污率p取 p=1%。鍋爐有效利用熱量：=2008（）+（） =4399924580 KJ/h小時(shí)燃料消耗量：B= 100%=100%=q4 按燃料種類和燃燒方式選用，查文獻(xiàn)知，對(duì)固態(tài)除渣煤粉爐，煙煤q4 =2% 計(jì)算燃燒消耗量：BJ =（1）= kg/h根據(jù)煤消耗量，及綜合京西無煙煤的特點(diǎn)，磨煤機(jī)選為MPS212 。磨煤機(jī)原始參數(shù)：基本出力：61t/h磨盤直徑：2120mm電機(jī)功率：260kw入磨最大通風(fēng)量：阻力: 密封風(fēng)總量通過磨內(nèi)風(fēng)量：。磨煤機(jī)初參數(shù)計(jì)算基于鍋爐和耗煤量，磨煤機(jī)選為MPS212型中速磨煤機(jī)，共4臺(tái)，其中備用1臺(tái)。⒈磨煤機(jī)的基本出力 =61t/h⒉可磨性修正系數(shù) =⒊煤粉細(xì)度修正系數(shù) =⒋分離器影響系數(shù) =1⒌出力下降系數(shù) =⒍煤粉細(xì)度 =4+=% （5—1）原煤外在水分===% （5—2）磨煤機(jī)出力修正系數(shù)=== (5—3)磨煤機(jī)最大出力=== t/h (5—4)磨煤機(jī)計(jì)算出力=== t/h (5—5)碾磨出力裕度= (5—6)查表知磨煤機(jī)電耗e選為25通風(fēng)量查磨煤機(jī)選型樣本資料可知，磨煤機(jī)基本通風(fēng)量= Kg/s磨煤機(jī)密封風(fēng)量= kg/s原煤干燥失去水分:== kg/kg （5—7）查表知煤粉水分=2%磨煤機(jī)運(yùn)行時(shí)碾磨出力：== t/h (5—8)磨煤機(jī)的負(fù)荷率：100%=100%=% (5—9)通風(fēng)率：=(+)100%=(+)100% =% (5—10)磨煤機(jī)運(yùn)行入口一次風(fēng)量： == kg/s (5—11)初始干燥劑量：= Kg/kg (5—12)磨煤機(jī)出口干燥劑量：=++= kg/kg (5—13)磨煤機(jī)出口干燥劑實(shí)際體積：=()=() = (5—14) 制粉系統(tǒng)起始斷面輸入熱量干燥劑的物理熱假定干燥劑的溫度 =160℃，查表得此時(shí)比熱容 = kj/（kg℃）。干燥劑的物理熱： == kj/kg (5—15)通過磨煤機(jī)的密封風(fēng)流量=== （5—16）密封風(fēng)的物理熱取密封風(fēng)溫度 =20℃。密封風(fēng)比熱容 = kj/(kg℃)。 KJ/Kg (5—17)磨煤機(jī)工作時(shí)產(chǎn)生的熱量為取機(jī)械熱轉(zhuǎn)化系數(shù)=。磨煤機(jī)工作時(shí)產(chǎn)生的熱量：===54 kj/kg （5—18）干燥磨制1kg煤輸入的總熱量干燥磨制1kg煤輸入的總熱量為：=++54+0= kj/kg （5—19）由于磨煤機(jī)為直吹正壓知漏入冷風(fēng)物理熱： = 0蒸發(fā)原煤水分消耗熱量制粉系統(tǒng)末端溫度 =65℃，即磨煤機(jī)出口煤粉混合物溫度。水蒸汽平均定壓比熱容 = kj/(kg℃)，查表知煤初溫=0℃。 =（2500+）= kj/kg （520）乏氣干燥劑帶出的熱量系統(tǒng)末端空氣比熱容 =（kg℃）。乏氣干燥劑帶出的熱量：=（5—21）燃料干燥基灰分： 100%=100%=24% （5—22）燃料的平均溫度=℃ （5—23）灰的比熱容 =（kg℃）純煤的比熱容 = kj/（kg℃）干燥煤的比熱容： = kj/（kg℃） （5—24）加熱燃料消耗的熱量： == kj/（kg℃） （5—25）其中為解凍熱量取為0設(shè)備散熱損失： == kj/kg （5—26）由上述計(jì)算知，干燥磨制1kg煤帶出和消耗的熱量： =++57+ = kj/kg (5—27)熱平衡方程求干燥劑初溫：= = ℃ （5—28）相對(duì)誤差: =% (5—29)給煤機(jī)的形式按原煤水分，原煤顆粒度，制粉系統(tǒng)和磨煤機(jī)形式，制粉設(shè)備布置以及對(duì)鍋爐負(fù)荷調(diào)節(jié)要求，結(jié)合給煤機(jī)特性來選用。綜上，每臺(tái)鍋爐配備4臺(tái)稱重式皮帶給煤機(jī)，且給煤機(jī)的計(jì)算出力不少于磨煤機(jī)計(jì)算出力的110%給粉機(jī)應(yīng)能穩(wěn)定連續(xù)供粉，且給粉量應(yīng)能方便又效地調(diào)節(jié)，以保證鍋爐正常燃燒。給粉機(jī)的臺(tái)數(shù)與燃燒器一次風(fēng)接口數(shù)相同，給粉機(jī)的最大出力，不少于與其連接的燃燒器最大出力的130%，且應(yīng)采用葉輪式給粉機(jī)。第六章 管道計(jì)算與選型火電廠的一般管道設(shè)計(jì)中，都是在推薦的流速范圍內(nèi)選擇適當(dāng)?shù)慕橘|(zhì)流速，經(jīng)過水力計(jì)算求出管徑，再根據(jù)介質(zhì)的參數(shù)和管材的特性通過強(qiáng)度計(jì)算求其管壁厚度，最后在選擇管道和確定其有關(guān)具體數(shù)值。推薦的介質(zhì)流速范圍是經(jīng)過大量的計(jì)算和具體的時(shí)間經(jīng)驗(yàn)總結(jié)出來的。在一般的大中型火電廠中，管線不長，布置合理時(shí)，可不作水力計(jì)算和壁厚計(jì)算，而是選擇適當(dāng)?shù)慕橘|(zhì)流速直接選定管徑及其壁厚。對(duì)于一些小直徑的輔助管道，往往不經(jīng)過計(jì)算而是參考類似的管道來選擇管道直徑及其壁厚。確定管徑時(shí)，一般應(yīng)根據(jù)運(yùn)行中介質(zhì)的最大流量和允許的最大壓力損失進(jìn)行計(jì)算，再查《火力發(fā)電廠汽水管道及零部件典型設(shè)計(jì)》(2000版)。由于管徑和壁厚厚度的偏差，計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮10%左右的裕量。汽水管道的介質(zhì)流速一般按DL/T 5054—1996《火力發(fā)電廠汽水管道設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》中推薦的管道介質(zhì)流速來選取，詳見表5在推薦的介質(zhì)流速范圍內(nèi)選擇具體流速時(shí)，應(yīng)注意管徑大小、參數(shù)高低的影響，對(duì)于直徑小、介質(zhì)參數(shù)低的管道，宜采用較低值。給水再循環(huán)量約為給水泵最大流量的15%~30%,給水再循環(huán)流速控制在4m/s以下，否則容易造成管道振動(dòng)。 推薦流速表截止類型管道類型推薦流速（m/s）主蒸汽主蒸汽管道：40—60中間再熱蒸汽高溫再熱器蒸汽管道50—65低溫再熱器蒸汽管道30—45其他蒸汽抽汽或輔助蒸汽管道：過熱蒸汽：35—60飽和蒸汽：30—50濕蒸蒸汽：20—35去減壓減溫器蒸汽管道：60—90給水高壓給水管道：2—6低壓給水管道：—凝結(jié)水凝結(jié)水泵出口管道：—凝結(jié)水泵進(jìn)口管道：—加熱器疏水加熱器疏水管道：疏水泵出口側(cè)：—疏水泵入口側(cè)：—調(diào)節(jié)閥出口側(cè)；20—100調(diào)節(jié)閥入口側(cè)；1—2其他水生水、化學(xué)水、工業(yè)水其他水管：2—3其他水離心泵出口管道及其他壓力管：—離心泵入口管：1自流、溢流等無壓排氣水管道：具體計(jì)算管內(nèi)徑是，對(duì)單項(xiàng)流體的管道，選擇推薦的介質(zhì)流速，根據(jù)連續(xù)性方程得： （6—1）單位為、單位為：、單位為：、單位為：1 主蒸汽管徑計(jì)算