【正文】 中 ——汽輪機額定功率，=600MW。 （3—92）鍋爐有效熱量=（）（）+（）+（）+ =（）（）+（）+（）+ = kJ/Kg （3—93）管道效率=/=（3—94）全廠效率==()/100=39% （3—95）全廠發(fā)電標準煤耗系數(shù)=== （3—96）式中 ——暖風器吸熱量，按下式計算：=（）=（3139680）= kJ/Kg （3—97）相應于1Kg標煤的輸入熱量：=29300== kJ/Kg （3—98）發(fā)電標準煤耗：===第四章 反平衡校核為檢查計算結果的正確性，以下做全廠反平衡校核計算。第五章 制粉系統(tǒng)的設計與計算制粉系統(tǒng)，是把煤經過磨煤機磨制成粉后直接或間接送入爐膛燃燒的系統(tǒng)。查水蒸汽性質表，對應的P=，飽和水焓=。磨煤機原始參數(shù)：基本出力：61t/h磨盤直徑：2120mm電機功率：260kw入磨最大通風量：阻力: 密封風總量通過磨內風量：。密封風比熱容 = kj/(kg℃)。 =（2500+）= kj/kg （520）乏氣干燥劑帶出的熱量系統(tǒng)末端空氣比熱容 =（kg℃）。第六章 管道計算與選型火電廠的一般管道設計中，都是在推薦的流速范圍內選擇適當?shù)慕橘|流速，經過水力計算求出管徑，再根據(jù)介質的參數(shù)和管材的特性通過強度計算求其管壁厚度，最后在選擇管道和確定其有關具體數(shù)值。確定管徑時，一般應根據(jù)運行中介質的最大流量和允許的最大壓力損失進行計算，再查《火力發(fā)電廠汽水管道及零部件典型設計》(2000版)。 推薦流速表截止類型管道類型推薦流速（m/s）主蒸汽主蒸汽管道：40—60中間再熱蒸汽高溫再熱器蒸汽管道50—65低溫再熱器蒸汽管道30—45其他蒸汽抽汽或輔助蒸汽管道：過熱蒸汽：35—60飽和蒸汽：30—50濕蒸蒸汽：20—35去減壓減溫器蒸汽管道：60—90給水高壓給水管道：2—6低壓給水管道：—凝結水凝結水泵出口管道：—凝結水泵進口管道：—加熱器疏水加熱器疏水管道：疏水泵出口側：—疏水泵入口側：—調節(jié)閥出口側；20—100調節(jié)閥入口側；1—2其他水生水、化學水、工業(yè)水其他水管：2—3其他水離心泵出口管道及其他壓力管：—離心泵入口管：1自流、溢流等無壓排氣水管道：具體計算管內徑是，對單項流體的管道，選擇推薦的介質流速，根據(jù)連續(xù)性方程得： （6—1）單位為、單位為：、單位為：、單位為：1 主蒸汽管徑計算由設計所給已知條件知：；；查焓值表知：主蒸汽系統(tǒng)采用雙管制系統(tǒng)主蒸汽介質質量流量：，推薦流速?。河晒剑旱茫捍霐?shù)據(jù)： （6—2）2再熱蒸汽管徑計算（冷段）由設計已給條件：，查焓值表得比容：=進汽管介質質量流量：，推薦流速?。河晒剑旱茫捍霐?shù)據(jù)： （6—3） 3再熱蒸汽管徑計算（熱段）由設計已給條件：，查焓值表得比容：=進汽管介質質量流量：，推薦流速?。河晒剑旱茫捍霐?shù)據(jù)： （6—4）有設計所給已知條件知： 查焓值表知：比容，推薦流速?。河晒剑旱么霐?shù)據(jù)： （6—5）鑒于其余各級計算過程和上述過程一樣，所以計算過程不再重復。（2）低溫再熱蒸汽管道可采用高質量焊接鋼管。（5）無縫鋼管用于設計壓力大于或等于10MPa時，制造應符合現(xiàn)行國家標準《流體輸送用不銹鋼無縫鋼管》（GB/T14976）的規(guī)定。則選擇管道型號為：標識編碼： 用途：主蒸汽管道設計壓力： 類別：無縫鋼管設計溫度： 技術規(guī)范：尺寸規(guī)范： 材質：F12(X20CrMoV)標管通徑： 外徑壁厚：焊接值： 質量：用所選管的管徑反計算最大流量： （6—16）已知實際最大流量： （6—17）裕量滿足需求。已知參數(shù)：，據(jù)《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設計2000》選擇標準管道。則選擇管道型號為：標識編碼： 用途：高壓給水（管道閥后）設計壓力： 類別：無縫鋼管技術規(guī)范： 材質：標管通徑： 焊接值： 質量：用所選管的管徑反計算最大流量： （6—24） （6—25）裕量滿足需求。則選擇管道型號為：標識編碼： 用途：三段抽汽設計壓力： 類別：無縫鋼管技術規(guī)范： 尺寸規(guī)范： 材質：15GrMoG標管通徑： 焊接值： 質量：用所選管的管徑反計算最大流量： （6—28）已知實際最大流量： （6—29）裕量滿足要求。由，NPSHr=，查《電力設備選型手冊》可選：泵型號：NLT450520 5 流量：揚程：H=225m 效率：82%必須汽蝕余量：NPSHr= 轉速：n=1480 配用功率：p=1250KWΔQ= 滿足要求。由，NPSHr， 查《電力設備選型手冊》可選：泵型號：KRHA300—660/CHTC8/4 揚程：H=178/2736m 效率：η=：Q=2210/2210/h必須汽蝕余量：NPSHr=：n=1480/5100m/s 配用功率：P=1084/17280KWΔQ （6—35） 滿足要求。第七章 主要熱力系統(tǒng)設計、選型主蒸汽系統(tǒng)包括從鍋爐過熱器出口聯(lián)箱至汽輪機進口主汽閥的管道，閥門，疏水，裝置及通往用汽設備的蒸汽支管所組成的系統(tǒng)。冷再熱蒸汽管道從高壓缸的兩個排氣口引出，在中途通過Y型三通，把兩根再熱冷段管道和并成一根管道，等到達鍋爐之后又分成兩根，平行進入再熱器進口聯(lián)箱。本設計給水泵系統(tǒng)按汽輪機最大運行流量工況時對應的給水量進行。本次設計采用兩臺100%容量的立式筒型泵，一臺運行，一臺備用。在凝結水泵后設有兩臺凝升泵。在此基礎上改造的斜盤式的淋水盤式除氧器，在一定程度上改善了細水流的均勻性，但由于水位的變化，邊上和中心的水位差大，細水流的不均勻，除氧效果也在一定程度上達不到預期的效果。在抽汽管道上裝置有自動壓力調節(jié)閥，以保證除氧效果。高壓加熱器汽側抽空氣管路與除氧器相連，再接入低壓加熱器抽空氣系統(tǒng)，最后連接至凝汽器的真空維持系統(tǒng)。抽氣器的任務是抽除凝汽器內不能凝結的氣體，以維持凝汽器的正常真空。本機組設有兩級串聯(lián)的高、低旁路系統(tǒng)。本機組設置了凝結水補充水箱，補充水進入凝汽器，由于補充水充分利用了鍋爐連續(xù)排污加熱，減少來排污熱損失，同時也提高了給水焓值，熱經濟性提高。第八章 結 論本機組采用一爐一機的單元制配置。汽輪機的主凝結水由凝結水泵送出，依次流過軸封加熱器、4臺低壓加熱器，進入除氧器。原則性熱力計算結果如下：== kJ/Kg===(kWh)= kJ/(kWh)= Kg/h===39%=參 考 文 獻：(第一版)［M］.北京：(第三版)［M］.北京：（第一版）.北京：［M］.北京：［M］.北京：（第三版）［M］.北京. . 《電力設備選型手冊》［M］.北京：中國水利水電出版社 （第二版）［M］.北京：（第二版）［M］.北京： （第四版）［M］.北京：. 《中小型熱電聯(lián)產工程設計手冊》（第一版）［M］.北京：.《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》［M］. 北京：. 《火力發(fā)電廠汽水管道及零部件典型設計》(2000版) ［M］. ［M］.北京： 張國安 《制粉系統(tǒng)技術規(guī)定》 北京：中國電力出版社英文文獻Exergy analysis of a thermal power plant with measured boiler and turbine lossesP. Regulagadda, I. Dincer, . Naterer *AbstractIn this paper, a thermodynamic analysis of a subcritical boiler–turbine generator is performed for a32 MW coalfired power plant. Both energy and exergy formulations are developed for the system. Aparametric study is conducted for the plant under various operating conditions, including different operating pressures, temperatures and flow rates, in order to determine the parameters that maximize plant performance. The exergy loss distribution indicates that boiler and turbine irreversibilities yield the highest exergy losses in the power plant. In addition, an environmental impact and sustainability analysis are performed and presented, with respect to exergy losses within the system. 2010 Elsevier Ltd. All rights reserved1. IntroductionThe world energy needs rely heavily on fossil fuels for electricity generation. The majority of the world’s power generation is metby fossil fuels, particularly coal and natural gas. Despite the growth of renewable energy installations like wind and solar power, the heavy dependence on fossil fuels is expected to continue for decades. Despite the depletion of fossil fuel reserves and environmental concerns such as climate change, the growth in oil demand is expected to be % between 2003 and 2030, % for natural gas and % for coal [1]. Even though cleaner renewable sources of energy are being rapidly developed, their relative cost and current state of technology have not advanced to a stage where they can significantly reduce our dependence on fossil fuels. Therefore, given the continued reliance on fossil fuels for some time, it is important that fossil fuel plants reduce their environmental impact by operating more efficiently. As energy analysis is based on the first law of thermodynamics, it has some inherent limitations like not accounting for properties of the system environment, or degradation of the energy quality through dissipative processes. An energy analysis does not characterize the irreversibility of processes within