【正文】 + =+（）+（） = 查水蒸汽性質(zhì)表，對應(yīng)的P=，tgq = ℃，過熱蒸汽焓=。h （3—101）式中 ——廠用電率，=。低壓加熱器H8疏水溫度：=+ =+= （3—52）由=, ==低壓加熱器H8的抽汽系數(shù)： = = （3—53）低壓加熱器H8的疏水系數(shù)：=+=+= （3—54）小汽機抽汽系數(shù)== （3—55）由凝汽器的質(zhì)量平衡計算 = = （3—56）（由于均壓箱的來汽量小就沒有參與計算）由汽輪機汽側(cè)平衡校驗H4抽汽口抽汽系數(shù)和=+++=+++= （3—57）各加熱器抽汽系數(shù)和=+++++++ =+++++++= （3—58）軸封漏汽系數(shù)和=++++++++++=++++++++++ = （3—59）凝汽系數(shù)：=1——=1——=該值與由凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的相等，凝汽系數(shù)計算正確。至此，低壓加熱器H8的進、出口汽水參數(shù)已全部算出。至此，低壓加熱器H6的進、出口汽水參數(shù)已全部算出。已知加熱器水側(cè)壓力=，由=，查得H4出水比焓=至此，除氧器H4的進、出口汽水參數(shù)已全部算出。H2疏水溫度：=+δ=+= （3—15）式中δ——加熱器下端差，δ=——進水溫度，其值從高壓加熱器H3的上端差δt計算得到。中聯(lián)門后再熱汽壓=（1）=（）=。機組各級回?zé)岢槠麉?shù)見表21表21 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù)抽汽管道壓損△PJ%33353333項 目單位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽壓力PJMPa抽汽焓hJkJ/Kg3129．0加熱器上端差δt℃00加熱器下端差δt1℃水側(cè)壓力pwMPa=；=，給水泵效率==；=；小汽機排汽焓= =4%，中壓缸進汽節(jié)流損失=2%；2. 軸封加熱器壓力 =98KPa,疏水比焓=415kJ/Kg；、軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見表22；鍋爐暖風(fēng)器耗汽、過熱器減溫水等全廠汽水流量及參數(shù)見表22； =；發(fā)電機效率 =；=20；=。鍋爐過熱器的減溫水取自給水泵出口，設(shè)計噴水量為55000Kg/h。第一、二、三級高壓加熱器均安裝了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，、0、0。但自從世界上最大的核電站日本福島核電站的泄露事故，人民把核電推到了風(fēng)口浪尖，核電能不能發(fā)展，核電發(fā)生事故的可能性有多大，遠處的核泄露對我會有多大的傷害?？萍荚诎l(fā)展世界在變化，實踐告訴我們煤電有太多的局限性?！?，%，%。隨著機組容量的增加，容量每增加一倍，基建投資約降低5%。最后是減少汽輪機內(nèi)部漏汽損失。汽輪機發(fā)電的理論基礎(chǔ)是蒸汽的朗肯循環(huán)，按朗肯循環(huán)理論，蒸汽的初參數(shù)（即蒸汽的壓力與溫度）愈高，循環(huán)效率就愈高，其實這也是發(fā)展大機組的主要動力。最早的火力發(fā)電是1875年在巴黎北火車站的火電廠實現(xiàn)的。隨著發(fā)電機、汽輪機制造技術(shù)的完善，輸變電技術(shù)的改進，特別是電力系統(tǒng)的出現(xiàn)以及社會電氣化對電能的需求，20世紀30年代以后，火力發(fā)電進入大發(fā)展的時期。就當(dāng)今火電技術(shù)來說，能進一步提高超臨界機組的效率，主要從以下兩方面入手：提高初參數(shù)，采用超超臨界從電廠循環(huán)方式來分析，朗肯循環(huán)效率取決于循環(huán)工質(zhì)的吸熱溫度和發(fā)熱溫度，平均吸熱溫度越低，放熱溫度越高，循環(huán)效率也越高。汽輪機隔板與軸間、動葉頂部與汽缸、動葉與隔板間均有一定間隙。提高電站的供電熱效率機組容量越大，電站的供電熱效率也越高。 降低熱耗以15萬千瓦機組的單位熱耗比率為100%，當(dāng)機組容量增加到60萬千瓦時，%；%。特別是燃煤鍋爐，環(huán)境污染，燃料運輸不方便，鍋爐效率低，電廠占地面積大?？萍荚诎l(fā)展，世界在變化，最終科技會告訴我們核電的去向，核電最終將不會是一個問題，但誰又能保證電力行業(yè)再也不會遇到新的挑戰(zhàn)。第一、二、三、五、六、七級回?zé)峒訜崞餮b設(shè)疏水冷卻器。熱力系統(tǒng)的汽水損失計有：全廠汽水損失30000Kg/h、廠用汽20000Kg/h(不回收)、鍋爐暖風(fēng)器用氣量為35000Kg/h,暖風(fēng)器汽源取自第4級抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，鍋爐排污損失10000Kg/h。表22 門桿漏汽、軸封漏汽數(shù)據(jù)漏汽點代號ABKL1N1漏汽量kg/h6202677410302789漏汽系數(shù)漏汽點比焓漏汽點代號M1LNMR漏汽量kg/h5643437101639190漏汽系數(shù)漏汽點比焓301630163016漏汽點代號PTSJW漏汽量kg/h896660141230245687漏汽系數(shù)漏汽點比焓 第三章 熱力系統(tǒng)計算 汽水平衡計算全廠汽水平衡如圖31所示，各汽水流量見表。 （3—8）同=，== kJ/Kg，查水蒸所性質(zhì)表，得中聯(lián)門后再熱汽溫=以加權(quán)平均法計算均壓箱內(nèi)平均進汽比焓。已知加熱器水側(cè)壓力=，由=，查得H2出水比焓=由=，=，查得H2進水比焓= kJ/Kg由=，=，查得H2疏水比焓= kJ/Kg。加熱器壓力：=（1Δ）=（）= （3—21）式中——第五抽汽口壓力；Δ——抽汽管道相對壓損；由=，查水蒸所性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=H5出水溫度：=δt== （3—22）式中δt——加熱器上端差。加熱器壓力：=（1Δ）=（）= （3—27）式中——第七抽汽口壓力；Δ——抽汽管道相對壓損；由=，查水蒸所性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=H7出水溫度：=δt== （3—28）式中δt——加熱器上端差。表3—3 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽水參數(shù)計算汽側(cè)項目H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽壓力抽汽管道壓損Δ333555555抽汽焓加熱側(cè)壓力3．541汽側(cè)飽和溫度水側(cè)水側(cè)壓力加熱側(cè)上端差δt00—出水溫度出水比焓12051054進水溫度進水比焓1054757．8127．5加熱器下端差δt1疏水溫度疏水比焓1079415 高壓加熱器組抽汽系數(shù)計算 由高壓加熱器H1熱平衡計算高壓加熱器H1的抽汽系數(shù) ：== （3—33）高壓加熱器H1的疏水系數(shù) ：==、高壓加熱器H2的抽汽系數(shù) ： ==（3—34）高壓加熱器H2的疏水系數(shù) ：=+=+= （3—35）再熱器流量系數(shù)=1= = （3—36）本級計算時，高壓加熱器H3的進水比焓為未知，故先計算給水泵的介質(zhì)比焓升。凝汽流做功=（）（+） =（+）（+）（）= （3—60）式中 ——再熱汽吸熱，=== kJ/Kg（3—61）抽汽流做功1KgH1抽汽做功=== kJ/Kg （3—62）1KgH2抽汽做功=== kJ/Kg （3—63）1KgH3抽汽做功=+=+= kJ/Kg （3—64）1KgH4抽汽做功=+=+= kJ/Kg （3—65）1KgH5抽汽做功=+=+= kJ/Kg （3—66）1KgH6抽汽做功=+=+=（3—67）1KgH7抽汽做功=+=+= kJ/Kg （3—68）1KgH8抽汽做功=+=+=（3—69）表3—4 做功量和抽汽量計算結(jié)果H1H2H3H4H5H6H7H81Kg抽汽做功各級抽汽系數(shù) 各級抽汽量13915614683064572192004103531各級抽汽內(nèi)功抽汽流總內(nèi)功：=+++++++ =+++++++ =（3—70）附加功量附加功量是指各小汽流量做功之和：=+（++）+= （+）+（++）（）+（++）（）+（+）（+） =（3—71）汽輪機內(nèi)功=++=++= kJ/Kg （3—72）、熱經(jīng)濟指標、汽水流量計算汽輪機比熱耗：=+=+=（3—73）汽輪機絕對內(nèi)效率：==（3—74）汽輪機絕對電效率：=== （3—75）汽輪機熱耗率：=3600/=3600/=(kWh) （3—76）汽輪機汽耗率：=/=(kWh) （3—77）汽輪機進汽量：=1000== Kg/h （3—78）式中 ——汽輪機額定功率，=600MW。第四章 反平衡校核為檢查計算結(jié)果的正確性，以下做全廠反平衡校核計算。查水蒸汽性質(zhì)表，對應(yīng)的P=，飽和水焓=。密封風(fēng)比熱容 = kj/(kg℃)。第六章 管道計算與選型火電廠的一般管道設(shè)計中，都是在推薦的流速范圍內(nèi)選擇適當(dāng)?shù)慕橘|(zhì)流速，經(jīng)過水力計算求出管徑，再根據(jù)介質(zhì)的參數(shù)和管材的特性通過強度計算求其管壁厚度，最后在選擇管道和確定其有關(guān)具體數(shù)值。 推薦流速表截止類型管道類型推薦流速（m/s）主蒸汽主蒸汽管道：40—60中間再熱蒸汽高溫再熱器蒸汽管道50—65低溫再熱器蒸汽管道30—45其他蒸汽抽汽或輔助蒸汽管道：過熱蒸汽：35—60飽和蒸汽：30—50濕蒸蒸汽：20—35去減壓減溫器蒸汽管道：60—90給水高壓給水管道：2—6低壓給水管道：—凝結(jié)水凝結(jié)水泵出口管道：—凝結(jié)水泵進口管道：—加熱器疏水加熱器疏水管道：疏水泵出口側(cè)：—疏水泵入口側(cè)：—調(diào)節(jié)閥出口側(cè)；20—100調(diào)節(jié)閥入口側(cè)；1—2其他水生水、化學(xué)水、工業(yè)水其他水管：2—3其他水離心泵出口管道及其他壓力管：—離心泵入口管：1自流、溢流等無壓排氣水管道：具體計算管內(nèi)徑是，對單項流體的管道，選擇推薦的介質(zhì)流速，根據(jù)連續(xù)性方程得： （6—1）單位為、單位為：、單位為：、單位為：1 主蒸汽管徑計算由設(shè)計所給已知條件知：；；查焓值表知：主蒸汽系統(tǒng)采用雙管制系統(tǒng)主蒸汽介質(zhì)質(zhì)量流量：，推薦流速取：由公式：得：代入數(shù)據(jù)： （6—2）2再熱蒸汽管徑計算（冷段）由設(shè)計已給條件：，查焓值表得比容：=進汽管介質(zhì)質(zhì)量流量：，推薦流速取：由公式：得：代入數(shù)據(jù)： （6—3） 3再熱蒸汽管徑計算（熱段）由設(shè)計已給條件：，查焓值表得比容：=進汽管介質(zhì)質(zhì)量流量：，推薦流速?。河晒剑旱茫捍霐?shù)據(jù)： （6—4）有設(shè)計所給已知條件知： 查焓值表知：比容，推薦流速取：由公式：得代入數(shù)據(jù)： （6—5）鑒于其余各級計算過程和上述過程一樣，所以計算過程不再重復(fù)。（5）無縫鋼管用于設(shè)計壓力大于或等于10MPa時，制造應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《流體輸送用不銹鋼無縫鋼管》（GB/T14976）的規(guī)定。已知參數(shù)：，據(jù)