【正文】 the system. In contrast, exergy analysis will characterize the work potential of a system. Exergy is the maximum work that can be obtained from the system, when its state is brought to the reference or ‘‘dead state” (standard atmospheric conditions). Exergy analysis is based on the second law of thermodynamics. This paper will examine a detailed exergy analysis of a thermal power plant, in order to assess the distribution of irreversibilities and losses, which contribute to loss of efficiency in system performance. Past exergy studies have evaluated the performance of power plants, as a means to optimize the performance and turbine power output. Rosen [2] evaluated the performance of coalfired and nuclear power plants via exergy analyses. Habib and Zubair [3] conducted a second law analysis of regenerative Rankine power plants with reheating. Dincer and Muslim [4] performed a thermodynamic analysis of reheat cycle power plants. Sengupta et al. [5] conducted an exergy analysis of a 210MW thermal power plant. Rosen and Dincer [6] performed an exergoeconomic analysis of power plants that operate on various fuels. They investigated the relationship between capital costs and thermodynamic losses. Kwak et al. [7] presented an exergetic and thermoeconomic analysis of power plants. Unlike these past studies, this current paper presents an exergy analysis of a uniquely configured Rankine cycle operating in subcritical conditions. The generator power output is 3。h：=凝汽器為雙壓式凝汽器。該系統(tǒng)共有八級不調(diào)節(jié)抽汽。除鹽采用離子交換樹脂制取的化學除鹽水。在機組啟停、運行和異常情況期間旁路系統(tǒng)起到控制、監(jiān)視蒸汽壓力和鍋爐超壓保護的作用。任何一種抽氣器，不管其結(jié)構(gòu)和作用原理如何，其實都是一種擴容器。凝汽器側(cè)抽真空系統(tǒng)設置2臺100%容量水環(huán)式真空泵，電動機與真空泵采用直聯(lián)式。各加熱器汽側(cè)與加熱蒸汽管道相連，運行中蒸汽不斷凝結(jié)成疏水，而蒸汽中含有部分不凝結(jié)性氣體則會在簡體內(nèi)停留，影響加熱器中的傳熱系數(shù)值。設置有低負荷汽源的切換，70%左右，在三級抽汽管道上裝設自動切換閥自本級管道，當壓力降低至設計值時，接通三級，關(guān)閉四級自動完成。由于上部的空間很大進水的大小對水位的影響不大，故我稱之為衡水箱淋水盤式除氧器。其揚程也按在VOW工況下運行并留有裕量，且能適應機組變工況運行的要求。每臺汽動給水泵配有1臺電動前置泵，電動調(diào)速給水泵與前置泵用同一電動機通過液力偶合器拖動，在一臺給水泵出現(xiàn)故障時，其余兩臺給水泵還能繼續(xù)工作。給水系統(tǒng)是一個能夠穩(wěn)定，安全的提供鍋爐給水的設備，主要由給水泵，管道，閥門等組成。機組主蒸汽及高、低溫再熱蒸汽系統(tǒng)采用雙管系統(tǒng)，管道從過熱器的出口聯(lián)箱的兩側(cè)引出，到高壓分別進入高壓缸左右側(cè)主汽閥和調(diào)節(jié)閥，在高、中壓缸自動主汽閥前設置一中間聯(lián)絡管，以減少雙管間的壓差和溫差。工作壓力P=，工作溫度t=℃，額定出力=根據(jù)《電力設備選型手冊》可選：型號：XML—200G，額定出力：G=2000t/h,工作溫度t=179℃，設計溫度：t=350℃，加水溫度t=780℃，補水率：η=25%。 1輸送介質(zhì)：水。則選擇管道型號為：標識編碼： 用途：普通設計壓力： 類別：無縫鋼管技術(shù)規(guī)范： 尺寸規(guī)范： 設設計溫度： 材質(zhì)：Q345標管通徑： 焊接值： 質(zhì)量：用所選管的管徑反計算最大流量： （6—30）已知實際最大流量： （6—31）裕量滿足要求。則選擇管道型號為：標識編碼： 用途：普通設計壓力： 類別：無縫鋼管技術(shù)規(guī)范： 尺寸規(guī)范： 材質(zhì)：0Gr18Ni9 標管通徑： 焊接值： 質(zhì)量：用所選管的管徑反計算最大流量： （6—26）已知實際最大流量： （6—27）裕量滿足需求。其余各級管道選型和H1類似，所以不再重復敘述。則選擇管道型號為：標識編碼： 用途：再熱蒸汽（冷段）設計壓力： 類別：無縫鋼管設計溫度： 技術(shù)規(guī)范：尺寸規(guī)范： 材質(zhì)：20標管通徑： 外徑壁厚：焊接值： 質(zhì)量：用所選管的管徑反計算最大流量： （6—18）已知實際最大流量： （6—19）3 再熱蒸汽管選型（熱段）已知參數(shù)：，據(jù)《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設計2000》選擇標準管道。確定管徑時，一般應根據(jù)運行中介質(zhì)的最大流量和允許的最大壓力損失進行計算，由于管徑和管壁厚度的偏差，計算時應考慮10%的裕量以及足夠安全系數(shù)。（4）《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）及《低壓流體輸送用鍍鋅焊接鋼管》（GB/T3092）中的加厚管子，~200℃的C類流體。根據(jù)： （6—13） （6—14）由焓值圖查得比容 計算流量：推薦流速?。海裾羝└鶕?jù)公式：得：代入數(shù)據(jù)： （6—15） 管道的選型管子類別應根據(jù)管內(nèi)介質(zhì)、參數(shù)及在各種工況下進行的安全性和經(jīng)濟性進行選擇。汽水管道的介質(zhì)流速一般按DL/T 5054—1996《火力發(fā)電廠汽水管道設計技術(shù)規(guī)定》中推薦的管道介質(zhì)流速來選取，詳見表5在推薦的介質(zhì)流速范圍內(nèi)選擇具體流速時，應注意管徑大小、參數(shù)高低的影響，對于直徑小、介質(zhì)參數(shù)低的管道，宜采用較低值。在一般的大中型火電廠中，管線不長，布置合理時，可不作水力計算和壁厚計算，而是選擇適當?shù)慕橘|(zhì)流速直接選定管徑及其壁厚。綜上，每臺鍋爐配備4臺稱重式皮帶給煤機，且給煤機的計算出力不少于磨煤機計算出力的110%給粉機應能穩(wěn)定連續(xù)供粉，且給粉量應能方便又效地調(diào)節(jié)，以保證鍋爐正常燃燒。磨煤機工作時產(chǎn)生的熱量：===54 kj/kg （5—18）干燥磨制1kg煤輸入的總熱量干燥磨制1kg煤輸入的總熱量為：=++54+0= kj/kg （5—19）由于磨煤機為直吹正壓知漏入冷風物理熱： = 0蒸發(fā)原煤水分消耗熱量制粉系統(tǒng)末端溫度 =65℃，即磨煤機出口煤粉混合物溫度。⒈磨煤機的基本出力 =61t/h⒉可磨性修正系數(shù) =⒊煤粉細度修正系數(shù) =⒋分離器影響系數(shù) =1⒌出力下降系數(shù) =⒍煤粉細度 =4+=% （5—1）原煤外在水分===% （5—2）磨煤機出力修正系數(shù)=== (5—3)磨煤機最大出力=== t/h (5—4)磨煤機計算出力=== t/h (5—5)碾磨出力裕度= (5—6)查表知磨煤機電耗e選為25通風量查磨煤機選型樣本資料可知，磨煤機基本通風量= Kg/s磨煤機密封風量= kg/s原煤干燥失去水分:== kg/kg （5—7）查表知煤粉水分=2%磨煤機運行時碾磨出力：== t/h (5—8)磨煤機的負荷率：100%=100%=% (5—9)通風率：=(+)100%=(+)100% =% (5—10)磨煤機運行入口一次風量： == kg/s (5—11)初始干燥劑量：= Kg/kg (5—12)磨煤機出口干燥劑量：=++= kg/kg (5—13)磨煤機出口干燥劑實際體積：=()=() = (5—14) 制粉系統(tǒng)起始斷面輸入熱量干燥劑的物理熱假定干燥劑的溫度 =160℃，查表得此時比熱容 = kj/（kg℃）。查文獻得排污率p取 p=1%。同時在選型得基礎(chǔ)上，對制粉系統(tǒng)進行熱力計算。反平衡計算中的各量均相應于1Kg汽輪機進汽。h （3—100）全廠供電標準煤耗：===給水流量：===（3—80）小汽輪機抽汽量：=== Kg/h （3—81）凝結(jié)水泵流量：===1478465 Kg/h （3—82）凝汽量：===（3—83）第一級抽汽量：===（3—84）第二級抽汽量：=== Kg/h （3—85）第三級抽汽量：===（3—86）第四級抽汽量：=== Kg/h （3—87）第五級抽汽量：===（3—88）第六級抽汽量：===（3—89）第七級抽汽量：===（3—90）第八級抽汽量：===（3—91）鍋爐參數(shù)計算過熱蒸汽參數(shù)：由=，=，查表得過熱蒸汽出口比焓= kJ/Kg再熱蒸汽參數(shù)：由= MPa和=，查表得再熱蒸汽出口比焓= kJ/Kg。由SG的熱平衡，得軸封加熱器出水焓：===（3—51）由=，=，查得軸封加熱器出水溫度=。給水泵內(nèi)介質(zhì)平均壓力=（+）=（+）= MPa （3—38）給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焓：取==根據(jù)= MPa和=： 給水泵焓升示意圖給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容= 給水泵介質(zhì)焓升== == （3—39）給水泵出口焓：=+=+= （3—40）高壓加熱器H3的抽汽系數(shù)：= = （3—41）高壓加熱器H3的疏水系數(shù) ：=+=+= （3—42）除氧器出水流量：=+=+=（3—43）除氧器物質(zhì)平衡和熱平衡見圖3—4。已知加熱器水側(cè)壓力=，由=，查得H8出水比焓=由=，=，查得H8進水比焓= kJ/Kg由=，=，查得H8疏水比焓=。已知加熱器水側(cè)壓力=，由=，查得H7出水比焓=由=，=，查得H7進水比焓=由=，=，查得H7疏水比焓=。已知加熱器水側(cè)壓力=，由=，查得H6出水比焓=由=，=，查得H6進水比焓= kJ/Kg由=，=，查得H6疏水比焓=。已知加熱器水側(cè)壓力=，由=，查得H5出水比焓=由=，=，查得H5進水比焓=由=，=，查得H5疏水比焓=。加熱器壓力：=（1Δ）=（）= （3—19）式中——第四抽汽口壓力；Δ——抽汽管道相對壓損；由=，查水蒸所性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=H4出水溫度：=δt== （3—20）式中δt——加熱器上端差。加熱器壓力：=（1Δ）=（）= （3—16）式中——第三抽汽口壓力；Δ——抽汽管道相對壓損；由=，查水蒸所性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=H3出