單層單跨工業(yè)廠房設(shè)計計算書修改(編輯修改稿)
2024-07-21 21:34 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 ）（7in 614作 用 同 吊車水平荷載為 5 / 31kNQTGk )830(.14/)(.10?????則→ ←)作 用 于 吊 車 梁 頂 面(.2)..(.max?其作用點到柱頂?shù)拇怪本嚯x 墊 塊 高吊 車 梁 高上 柱 高 ??y ??? 風(fēng)荷載計算基本風(fēng)壓: 20/??風(fēng)壓高度變化系數(shù) μ z按 C 類地區(qū)考慮，根據(jù)柱頂標(biāo)高 ，本工程帶有矩形天窗，按天窗檐口標(biāo)高取值，查看《荷載規(guī)范》用內(nèi)插法得 , 對 Fw 按檐口標(biāo)高 , ?z?，風(fēng)載體型系數(shù) μ s1＝+, μ s2＝,μ s2＝ ，μ s2＝，μ s2＝,μ s2＝ 情況見下圖 42 161。231。207。242。圖 42 風(fēng)荷載體型系數(shù)則 mkNBqzs / ?????8752柱頂風(fēng)荷載集中力設(shè)計值： 6 / 31?第五章 內(nèi)力計算 作用內(nèi)力計算xG 作用(排架無側(cè)移)1 mkNeM????由 , ,則： ?Hu?)(123321?????nC?故 作用下不動鉸承的柱頂反力為1M(→)kNHR827..????同時有 3.)1(2332???nC?故在 作用下不動鉸承的柱頂反力為1M(→) ????故在 共同作用下（即在 G 作用下）不動鉸支承的柱頂反力為1和 1 (→)??相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖 51 所示 7 / 31v=(e2)G1(e) (a) (b) (c) 圖 51 恒荷載作用下的內(nèi)力(a)G 的作用；(b)M 圖(kNm)；(c)N 圖（kN）1 作用計算簡圖及內(nèi)力圖432G、, , , ???me503?（←）eM???? （→）相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖 52 所示。G3(e)G4 M23 (a) (b) (c) 圖 52 G 、G 、G 作用計算簡圖及內(nèi)力圖234(a) G 、G 、G 作用；(b)M 圖(kNm)；(c)N 圖(kN) 屋面活荷載內(nèi)力計算對于單跨排架， 與 一樣為對稱荷載，且作用位置相同，但數(shù)值大小不同。故由 的內(nèi)力計1Q 1G算過程可得到 的內(nèi)力計算數(shù)值； 8 / 31mkNeM???? ?? 728322 ??? (→)?相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖 53 所示。(a) (b) (c)Q1(e)Q1(e2)v= 36圖 53 Q 作用計算簡圖及內(nèi)力圖1(a)Q 的作用；(b)M 圖(kNm)；(c)N 圖(kN)1 吊車豎向荷載作用內(nèi)力計算作用于 A 柱， 作用于 B 柱，其內(nèi)力為maxDmin mkNeM????? ? 廠房總長 ,跨度為 24m，吊車其重量為 30/5t 和 10t,則查得有檁條屋蓋的單跨廠房空間作用分配系數(shù)μ＝。 ????HCMVDA ??? ????? . ? )(?kN ????CVDDB 2minmaxmax250??? ????? 9 / 31 ????????? ??kN726相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖 54 所示。圖 54 D 作用計算簡圖及內(nèi)力計算max(a) D 的作用；(b)M 圖(kNm)；(c)N 圖(kN)axD 作用于 A 柱時，由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需 A 柱與 B 柱的內(nèi)力對換，并注意內(nèi)力變號即可。min 吊車水平荷載作用內(nèi)力計算當(dāng) T 向左時，A、B 柱的柱頂剪力按推導(dǎo)公式計算：maxY＝ ,利用內(nèi)插法求得 C ＝ 另有 T ＝,μ＝,則l 5max V ＝V ＝－(1－μ) C T ＝－(←) T max相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖 55 所示。 10 / 31圖 55 T 的作用計算簡圖及內(nèi)力圖max（a）T 的作用；(b)M 圖(kNm)；(c)V 圖(kN)當(dāng) T 向右時，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反。max 風(fēng)荷載作用風(fēng)從左向右吹時，先求柱頂反力系數(shù) C 為1????????????????18341nC? ????????????????對于單跨排架，A、B 柱頂剪力分別為＝[F －C H(q －q )]Vw12＝[－(－)]＝ kN(→)＝[F +C H(q －q )]Bw12＝[+(－)]＝ kN(→)相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖 56 所示。 11 / 31圖 56 風(fēng)荷載作用計算簡圖及內(nèi)力圖(a)風(fēng)荷載的作用； (b)M 圖（kNm）風(fēng)從右向左吹時，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反。 最不利荷載組合。由于本例結(jié)構(gòu)對稱，故只需對 A 柱（或 B 柱）進行最不利內(nèi)力組合，其步驟如下：（1）確定需要單獨考慮的荷載項目。本工程為不考慮地震作用的單跨排架，共有 8 種需要單獨考慮的荷載項目，由于小車無論向右或向左運行中剎車時，A、B 柱在 T 作用下，其內(nèi)力大小相等而符max號相反，在組合時可列為一項。因此，單獨考慮的荷載項目共有 7 項。（2）將各種荷載作用下設(shè)計控制截面（I—I、II—II、III—III）的內(nèi)力 M、N（III—III 截面還有剪力 V）填入組合表 51 。填表時要注意有關(guān)內(nèi)力符號的規(guī)定。（3）根據(jù)最不利又最可能的原則，確定每一內(nèi)力組的組合項目，并算出相應(yīng)的組合值。計算中，當(dāng)風(fēng)荷載與活荷載（包括吊車荷載）同時考慮時，除恒荷載外，其余荷載作用下的內(nèi)力均應(yīng)乘以 的組合系數(shù)。排架柱全部內(nèi)力組合計算結(jié)果列入表 52。 12 / 31表 51 框架柱內(nèi)力匯總表恒荷載 屋面活荷載吊車豎向荷載 吊車水平荷載 風(fēng)荷載G1kG2kG3kG4kQ1k Dmax,k在A柱Dmin,k在A柱Tmax,k向左Tmax,k向右左風(fēng) 右風(fēng)柱號截面荷載項內(nèi)力 1 2 3 4 5 6 7 8M N 36 0 0 0 0 0 0M N 36 0 0 0 0M N 36 0 0 0 0A柱33V 表52 框架柱內(nèi)力組合表 由可變荷載效應(yīng)控制的組合 + 任一活載 內(nèi)力截面組合項 Mmax 相應(yīng)N 、V組合項Mmin 相應(yīng)N 、V組合項 Nmax 相應(yīng)M、 V組合項 Nmin 相應(yīng)M、 V 17 18 12 17 13 18 13 18 33 17181317 由可變荷載效應(yīng)控制的組合 恒載+(任意兩個或兩個以上活載) 內(nèi)力截面組合項 Mmax 相應(yīng)N 、V組合項 Mmin 相應(yīng)N 、V組合項 Nmax 相應(yīng)M、 V組合項 Nmin 相應(yīng)M、 V 127 1368 12368331,961368 1357128 123718 33 12367 145812367 17 由永久荷載效應(yīng)控制的組合 豎 向 活 荷 載豎 向 恒 載 qi?.? 內(nèi)力截面組合項 Mmax 相應(yīng) 組合項Mmin 相應(yīng) 組合項 Nmax 相應(yīng) 組合項Nmin 相應(yīng) 13 / 31N 、V N 、V M、 V
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