單層裝配車(chē)間雙跨等高廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)(編輯修改稿)
2025-07-22 16:56 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 及變階處引起的彎矩分別為：M1A=Q1e==﹒m,M2A=Q1e==﹒m,=Q1e==﹒m,計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖212（a）所示.計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力A柱：由前知C1=，C3=，則RA=R1A+R2A=+=(→)B柱：n=,則排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為：R=RA+RB=+=(→)將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（,=）VA=RA R==(→)VB=RB R==(←)VC=RC R==(←)排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖212（b）、（c）所示.②BC跨作用有屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故只需將AB跨作用有屋面活荷載情況的A柱與C柱的內(nèi)力對(duì)換并將內(nèi)力變號(hào)即可，其排架各柱內(nèi)力見(jiàn)圖213.⑷吊車(chē)荷載作用（不考慮廠房整體空間工作）①Dmax作用于A柱由前，Dmax=(Dmin=),由吊車(chē)豎向荷載、在柱中引起的彎矩為：MA= Dmax ﹒e==﹒m,MB= Dmin ﹒e==﹒m,計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖214（a）所示.計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力A柱：C3=，B柱：C3=，則不動(dòng)鉸支座總反力為：R=RA+RB=+=()將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（=,=）VA=RA R=+=(←)VB=RB R=+=(→)VC=RC R=0+=(→)排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖214（b）、（c）所示.②Dmax作用于B柱左由吊車(chē)豎向荷載，Dmax=(Dmin=),在柱中引起的彎矩為：MA= ==﹒m,MB= ==﹒m,計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖214（a）所示.計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力A柱：C3=，B柱：C3=，則不動(dòng)鉸支座總反力為：R=RA+RB=+=(→)將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（,=）VA=RA R==(←)VB=RB R==(→)VC=RC R==(←)排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖215（b）、（c）所示.③Dmax作用于B柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，其內(nèi)力計(jì)算同“Dmax作用于B柱左”情況，只需將A、C柱內(nèi)力對(duì)換一下，并全部改變彎矩及剪力符號(hào)即可，其結(jié)果如圖216所示.④Dmax作用于C柱同理，將“Dmax作用于A柱”情況的A、C柱內(nèi)力對(duì)換，并注意改變符號(hào)，得出各柱的內(nèi)力，如圖217所示.⑤：AB跨的二臺(tái)吊車(chē)剎車(chē)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖218（a）所示.A柱：由及n=,λ=,查表y==, 查表y==,內(nèi)插后得y=,C5=RA=Tmax﹒C5==(←)B柱：由及n=,λ=,查表y==, 查表y==,內(nèi)插后得y=,RB=Tmax﹒C5==(←)則R=RA+RB==(←)各柱頂剪力為VA=RA R=+=(←)VB=RB R=+=(←)VC=RC R==(→)排架各柱的內(nèi)力如圖218（b）所示.⑥：BC跨的二臺(tái)吊車(chē)剎車(chē)根據(jù)結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，內(nèi)力計(jì)算同“AB跨的二臺(tái)吊車(chē)剎車(chē)”情況，僅需將A柱和C柱的內(nèi)力對(duì)換.排架各柱的內(nèi)力如圖219（b）所示.⑦：AB跨與BC跨各有一臺(tái)150/30kN吊車(chē)同時(shí)剎車(chē)時(shí)，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖220（a）所示.A柱：同前C5=，RA=Tmax﹒C5==(←)B柱：同前C5=，RB=Tmax﹒C5==(←)C柱：同A柱，RC=(←)則R=RA+RB+RC==(←)將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（,=）VA=RA R=+=(←)VB=RB R=+=(→)VC=RC R=+=(←)排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖220（b）所示.⑸風(fēng)荷載作用①風(fēng)自左向右吹時(shí)，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖221（a）所示.A柱：n=,λ=,查表得C11=，RA=q1﹒H2﹒C11==(←)C柱：同A柱，C11=，RC=q2﹒H2﹒C11==(←)則R=RA+RC+FW==(←)將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（,=)VA=RA R=+=(←)VB=RB R=0+=(→)VC=RC R=+()=(→)排架各柱的內(nèi)力如圖221（b）所示.②風(fēng)自右向左吹時(shí)，此種荷載情況的排架內(nèi)力與“風(fēng)自左向右吹”的情況相同，僅需將A、C柱的內(nèi)力對(duì)換，并改變其內(nèi)力的符號(hào)即可.排架各柱的內(nèi)力如圖222所示. 最不利內(nèi)力組合首先，取控制截面，對(duì)單階柱，上柱為ⅠⅠ截面，下柱為ⅡⅡ、ⅢⅢ截面.考慮各種荷載同時(shí)作用時(shí)出現(xiàn)最不利內(nèi)力的可能性，進(jìn)行荷載組合，在本設(shè)計(jì)中，取常用的荷載組合有三種，即永久荷載+（可變荷載+風(fēng)荷載）；永久荷載+其它可變荷載；永久荷載+風(fēng)荷載.在每種荷載組合中，，從分析偏心受壓計(jì)算公式來(lái)看，通常M越大相應(yīng)的N越小，其偏心距e0就越大，可能形成大偏心受壓，對(duì)受拉鋼筋不利；當(dāng)M和N都大，可能對(duì)受壓鋼筋不利；但若M和N同時(shí)增加，而N增加得多些，由于e0值減少，可能反而使鋼筋面積減少；有時(shí)由于N偏大或混凝土強(qiáng)度等級(jí)過(guò)低，其配筋量也增加。本設(shè)計(jì)考慮以下四種內(nèi)力組合：+Mmax及相應(yīng)的N、V；Mmax及相應(yīng)的N、V；Nmin及相應(yīng)的M、V；Nmax及相應(yīng)的M、V.在這四種內(nèi)力組合中，前三種組合主要是考慮柱可能出現(xiàn)大偏心受壓破壞的情況；第四種組合考慮柱可能出現(xiàn)小偏心受壓破壞的情況；從而使柱能夠避免任何一種形式的破壞.分A（C）柱和B柱，組合其最不利內(nèi)力，在各種荷載作用下A（C）柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值及標(biāo)準(zhǔn)值匯總見(jiàn)表24及表25；B柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值及標(biāo)準(zhǔn)值匯總見(jiàn)表26及表27.A（C）柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表見(jiàn)表28，而內(nèi)力按短期效應(yīng)組合表見(jiàn)表29；B柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表見(jiàn)表210，而內(nèi)力按短期效應(yīng)組合表見(jiàn)表211. 排架柱的設(shè)計(jì) A(C)柱實(shí)際工程中，偏心受壓構(gòu)件在不同的荷載組合中，在同一截面分別承受正負(fù)彎矩；再者也為施工方便，不易發(fā)生錯(cuò)誤，一般可采用對(duì)稱配筋，；鋼筋采用HRB335，箍筋用Ⅰ級(jí)鋼筋.（1） 選取控制截面最不利內(nèi)力，對(duì)于對(duì)稱配筋的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)按照彎矩相差不多時(shí)，軸力越小越不利；軸力相差不多時(shí)，彎矩越大越不利的原則確定上主最不利內(nèi)力為M=*m，N=下柱控制截面的兩組最不利內(nèi)力：第一組M=*M,N=第二組M=*m，N=（2）上柱配筋計(jì)算自表中取最不利內(nèi)力.M
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