鋼筋混凝土單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計單層廠房計算書課程設(shè)計(編輯修改稿)
2024-07-24 16:58 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 柱柱頂各柱不動鉸支座反力分別為： B列柱：n=,=,=====(←)C列柱：n=,=,====(→)所以排架柱不動鉸支座總反力為： KN(←)故排架柱柱頂最后剪力分別為：KN(→)KN(←)KN(→)當(dāng)BC跨作用于B列柱右側(cè)時，排架柱各柱的內(nèi)力如圖117所示：4） BC跨 作用于C列柱時由于BC跨 與的偏心作用而在柱中引起的彎矩為：(順時針 )(順時針 ) ( 逆時針)其計算簡圖如下圖1—18所示。各柱不動鉸支座反力分別為：B列柱：n=,=,= === (←)C列柱： n=,=,= === (→)所以排架柱不動鉸支座總反力為： KN(→)故排架柱最后剪力分別為：KN(←)KN(←)KN(→) 當(dāng)BC跨作用于C列柱時，排架各柱的內(nèi)力圖如下圖119所示（5）吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析（不考慮廠房整體空間工作）1）AB跨作用有橫向水平荷載時， 計算簡圖如下圖120所示；各柱不動鉸支座反力分別為：A列柱：，=， = KN(←)B列柱：，=， = KN(←)排架柱頂部動鉸支座的總反力： KN(←)排架柱頂最后剪力分別為：KN(←)KN(←)KN(→)排架柱各柱的彎矩圖如圖1—21所示2）BC跨作用有橫向水平荷載時， 計算簡圖如下圖122所示；各柱不動鉸支座反力分別為：B列柱：，=， = KN(←)C列柱：，=， = KN(←)所以排架柱頂不動鉸支座總反力為： KN(←)故排架柱頂最后剪力分別為：KN(→)KN(←)KN(←)排架柱各柱的彎矩圖如圖123所示：（6）風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析1）左吹內(nèi)時，計算簡圖如圖1—24所示 各住不動鉸支座反力分為： A列柱：，= 查附表9附圖9—8得 = KN(←) C列柱：，= 查附表9附圖9—8得 = KN(←) 排架柱頂不動鉸支座的總反力為： KN(←) 排架柱柱頂剪力分別為： KN(←)KN(→)KN(→) 排架柱的各住彎矩圖如圖下頁圖1—24所示。 圖124 左吹風(fēng)時計算簡圖與內(nèi)力圖2)右吹風(fēng)時，計算簡圖如圖1—25所示 各柱不動絞支座反力分別為： A列柱：，=, = KN(←) C列柱： ，=, = KN(←) 排架柱不動鉸支座的總反力為：KN(→) 排架柱頂剪力分別為： ===(←) ===(←) ===(→) 圖125 右吹風(fēng)時計算簡圖與內(nèi)力圖六、內(nèi)力組合不考慮廠房整體空間工作，對A柱進(jìn)行最不利組合，具體方法何數(shù)據(jù)間下述兩表內(nèi)力、截面永久荷載屋面活荷載吊車荷載風(fēng)荷載作用在AB跨作用在BC跨在A柱在A柱在AB柱在C柱在C柱在BC柱左風(fēng)右風(fēng)項次①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩⑾ⅠⅠMN36000000000ⅡⅡMN360000000ⅢⅢM182N360000000V71 A柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值匯總表內(nèi)力組合/截面+與相應(yīng)N與相應(yīng)N與相應(yīng)M與相應(yīng)M組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力ⅠⅠM①+[③+⑧+⑨+⑩]()①+[②+（⑤+⑦）+⑥+⑨+⑾]()①+ x ②①+[②+③+⑧+⑨+⑩]()()①+[⑨+(⑤+⑦）+ ⑾]()N()()()()()ⅡⅡM①+[③+(④+⑧)+⑨+⑩]()①+[②+⑦+⑨+⑾]()①+[②+③+⑨+ x(⑧+④)+ ⑩]①+[③+⑨+⑩+(④+⑧)]()()①+[⑦+⑨+⑾]()N()()()()()ⅢⅢM①+[③+(④+⑧)+ ⑥+⑩]()①+[②+⑤+⑥+⑾]()①+④①+[③+(④+⑧)+ ⑥ +⑩]①+（②+⑤+⑥+⑾）（）()①+[③+⑧+⑨+⑩]（）N()()（）/()()（）ⅢⅢV()()()72 A柱內(nèi)力組合表注：， 。七、截面設(shè)計以A柱為例，砼采用C30，縱筋采用HRB335級，箍筋采用HPB235級，（一） 柱的縱向鋼筋計算（采用對稱配筋） （1）上柱根據(jù)內(nèi)力組合表，經(jīng)過比較分析，其中最不利內(nèi)力組合為：① ②查表得有吊車廠房排架方向：1
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