單層廠房課程設(shè)計--混凝土單廠結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書(編輯修改稿)
2025-02-12 10:35 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 μB=）VA=RAμA R=+=(←)VB=RBμB R=0+=(→)VC=RCμC R=+=(→)排架各柱的內(nèi)力如圖221（b）所示.②風(fēng)自右向左吹時，此種荷載情況的排架內(nèi)力與“風(fēng)自左向右吹”的情況相同，僅需將A、C柱的內(nèi)力對換，并改變其內(nèi)力的符號即可.排架各柱的內(nèi)力如下圖所示.六、最不利內(nèi)力組合首先，取控制截面，對單階柱，上柱為ⅠⅠ截面，下柱為ⅡⅡ、ⅢⅢ截面.考慮各種荷載同時作用時出現(xiàn)最不利內(nèi)力的可能性，進行荷載組合，在本設(shè)計中，取常用的荷載組合有三種，即永久荷載+（可變荷載+風(fēng)荷載）；永久荷載+其它可變荷載；永久荷載+風(fēng)荷載.在每種荷載組合中，，從分析偏心受壓計算公式來看，通常M越大相應(yīng)的N越小，其偏心距e0就越大，可能形成大偏心受壓，對受拉鋼筋不利；當M和N都大，可能對受壓鋼筋不利；但若M和N同時增加，而N增加得多些，由于e0值減少，可能反而使鋼筋面積減少；有時由于N偏大或混凝土強度等級過低，其配筋量也增加。本設(shè)計考慮以下四種內(nèi)力組合：+Mmax及相應(yīng)的N、V；Mmax及相應(yīng)的N、V；Nmin及相應(yīng)的M、V；Nmax及相應(yīng)的M、V.在這四種內(nèi)力組合中，前三種組合主要是考慮柱可能出現(xiàn)大偏心受壓破壞的情況；第四種組合考慮柱可能出現(xiàn)小偏心受壓破壞的情況；從而使柱能夠避免任何一種形式的破壞.分A柱、B柱和C柱，組合其最不利內(nèi)力，在各種荷載作用下A、B、C柱內(nèi)力設(shè)計值匯總見表6表62及表63；A、B、C柱內(nèi)力設(shè)計值組合表見表6表65及表66表61 A柱在各種荷載作用下內(nèi)力設(shè)計值匯總表荷載類別序號截面內(nèi)力值ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kN﹒m)N(kN)M(kN﹒m)N(kN)M(kN﹒m)N(kN)V(kN)屋蓋自重1柱及吊車梁自重200屋面活荷載AB跨有3BC跨有4000吊車豎向荷載Dmax作用于AB跨A柱50AB跨B柱左60BC跨B柱右7000BC跨C柱8000吊車橫向荷載TmaxAB跨二臺吊車剎車9177。0177。0177。0177。BC跨二臺吊車剎車10177。0177。0177。0177。兩跨各有一臺30/5t吊車剎車11177。0177。0177。0177。風(fēng)荷載自左向右吹12000自右向左吹13000表62 B柱在各種荷載作用下內(nèi)力設(shè)計值匯總表荷載類別序號截面內(nèi)力值ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kN﹒m).N(kN)M(kN﹒m)N(kN)M(kN﹒m)N(kN)V(kN)屋蓋自重10柱及吊車梁自重20000屋面活荷載AB跨有3BC跨有4吊車豎向荷載Dmax作用于AB跨A柱50AB跨B柱左60BC跨B柱右70BC跨C柱80吊車橫向荷載TmaxAB跨二臺吊車剎車9177。0177。0177。0177。BC跨二臺吊車剎車10177。0177。0177。0177。兩跨各有一臺30/5t吊車剎車11177。0177。0177。0177。風(fēng)荷載自左向右吹12000自右向左吹13000表63 C柱在各種荷載作用下內(nèi)力設(shè)計值匯總表荷載類別序號截面內(nèi)力值ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kN﹒m)N(kN)M(kN﹒m)N(kN)M(kN﹒m)N(kN)V(kN)屋蓋自重1柱及吊車梁自重200屋面活荷載AB跨有3000BC跨有4吊車豎向荷載Dmax作用于AB跨A柱5000AB跨B柱左6000BC跨B柱右7000BC跨C柱80吊車橫向荷載TmaxAB跨二臺吊車剎車9177。0177。0177。0177。BC跨二臺吊車剎車10177。0177。0177。0177。兩跨各有一臺30/5t吊車剎車11177。0177。0177。0177。風(fēng)荷載自左向右吹12000自右向左吹13000 表64 A柱內(nèi)力設(shè)計值組合表荷載組合類別內(nèi)力組合名稱ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kN﹒m)N
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