【正文】 )將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=,μB=）VA=RAμA R==(←)VB=RBμB R==(→)VC=RCμC R==(←)排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖215（b）、（c）所示.③Dmax作用于B柱右根據結構的對稱性，其內力計算同“Dmax作用于B柱左”情況，只需將A、C柱內力對換一下，排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖所示.④Dmax作用于C柱同理，將“Dmax作用于A柱”情況的A、C柱內力對換，并注意改變符號，得出各柱的內力，如下圖所示.⑤：AB跨的二臺吊車剎車計算簡圖如下圖所示.吊車水平荷載Tmax,k的作用點距柱頂?shù)木嚯xy==3mA柱：由及n=,λ=,查表y==, 查表y==,內插后得C5=RA=Tmax﹒C5==(←)B柱：由及n=,λ=,查表y==, 查表y==,內插后得C5=RB=Tmax﹒C5==(←)則R=RA+RB==(←)各柱頂剪力為（μA=μC=,μB=）VA=RAμA R=()=(←)VB=RBμB R=()=(←)VC=RCμC R=()=(→)排架各柱的內力如下圖（b）所示.⑥：BC跨的二臺吊車剎車根據結構的對稱性，內力計算同“AB跨的二臺吊車剎車”情況，僅需將A柱和C柱的內力對換.排架各柱的內力如下圖（b）所示.⑦：AB跨與BC跨各有一臺30/5t吊車同時剎車時，計算簡圖如下圖（a）所示.A柱：同前C5=，RA=Tmax﹒C5==(←)B柱：同前C5=，RB=Tmax﹒C5=2=(←)C柱：同A柱，RC=(←)則R=RA+RB+RC==(←)將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=,μB=）VA=RAμA R=+=(←)VB=RBμB R=+=(→)VC=RCμC R=+=(←)排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖（b）所示.⑸風荷載作用①風自左向右吹時，計算簡圖如下圖（a）所示.A柱：n=,λ=,查表得C11=，RA=q1﹒H2﹒C11==(←)C柱：同A柱，C11=，RC=q2﹒H2﹒C11==(←)則R=RA+RC+FW==(←)將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=,μB=）VA=RAμA R=+=(←)VB=RBμB R=0+=(→)VC=RCμC R=+=(→)排架各柱的內力如圖221（b）所示.②風自右向左吹時，此種荷載情況的排架內力與“風自左向右吹”的情況相同，僅需將A、C柱的內力對換，并改變其內力的符號即可.排架各柱的內力如下圖所示.六、最不利內力組合首先，取控制截面，對單階柱，上柱為ⅠⅠ截面，下柱為ⅡⅡ、ⅢⅢ截面.考慮各種荷載同時作用時出現(xiàn)最不利內力的可能性，進行荷載組合，在本設計中，取常用的荷載組合有三種，即永久荷載+（可變荷載+風荷載）；永久荷載+其它可變荷載；永久荷載+風荷載.在每種荷載組合中，從分析偏心受壓計算公式來看，通常M越大相應的N越小，其偏心距e0就越大，可能形成大偏心受壓，對受拉鋼筋不利；當M和N都大，可能對受壓鋼筋不利；但若M和N同時增加，而N增加得多些，由于e0值減少，可能反而使鋼筋面積減少；有時由于N偏大或混凝土強度等級過低，其配筋量也增加。0177。0177。0177。0177。=2105N/㎜178。，截面滿足要求。根據表基礎杯底厚度，杯壁厚度（滿足基礎梁支撐寬度要求）。故僅僅考慮基礎埋深的修正，經修正后的地基承載力特征值為：由Nmax的一組荷載，按軸壓基礎初估計其底面尺寸：，因該基礎為偏心受壓，故取,底面選為矩形：，則基礎底面的；.基礎及其上填土重⑶地基承載力驗算①作用于基礎底面的力矩及軸力設計值第一組荷載：.第二組荷載：.第三組荷載：.②驗算基底應力計算公式：；且滿足；. 由前，按上式計算公式的計算結構列于下表中.荷載組別第一組第二組第三組故所設計的基礎底面尺寸合適.⑷基礎受沖切承載力驗算按第一組荷載驗算（因該組荷載產生的基礎底邊土凈反力為最大），此時，；則基礎底邊土壤凈反力為：.①柱邊處沖切面承載力驗算：，沖切荷載設計值為：，沖切面水平投影面積為則抗沖切能力為，故抗沖切承載力滿足要求.②變階處沖切面承載力驗算故變階處沖切面承載力滿足要求.⑸基礎底邊土凈反力計算公式同前,各組荷載作用下的計算結果列于表21217中，以上公式中：A==；W=；荷載組別第一組第二組第三組荷載組別第一組第二組第三組①基礎長邊方向配筋取以上三組荷載中來計算，則此時取第一組荷載的值,取以上三組荷載中來計算，則此時取第一組荷載的值,那么，相應于ⅠⅠ和ⅡⅡ截面的配筋為，則鋼筋選為，.②基礎短邊方向配筋取以上三組荷載中來計算、則此時取第一組荷載的值,那么，相應于ⅢⅢ和ⅣⅣ截面的配筋為，按構造要求配鋼筋選為，.　　28