單層廠房課程設計--混凝土單廠結構設計計算書(完整版)
【正文】 （7+10）Nmax1+2+3+4+（7+10）1+2+3+4+（5+9）1+2+3+4+（5+9）永久荷載+風荷載+Mmax1*+2*+131+2*+131*+2*+13Mmax1+2*+121*+2+121+2+12Nmin1*+2*+121*+2*+131*+2*+12Nmax1+2+121+2+131+2+12 排架柱的設計混凝土：采用C25,=㎜178。BC跨二臺吊車剎車10177。兩跨各有一臺30/5t吊車剎車11177。風荷載自左向右吹12000自右向左吹13000表62 B柱在各種荷載作用下內力設計值匯總表荷載類別序號截面內力值ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kN﹒m).N(kN)M(kN﹒m)N(kN)M(kN﹒m)N(kN)V(kN)屋蓋自重10柱及吊車梁自重20000屋面活荷載AB跨有3BC跨有4吊車豎向荷載Dmax作用于AB跨A柱50AB跨B柱左60BC跨B柱右70BC跨C柱80吊車橫向荷載TmaxAB跨二臺吊車剎車9177。BC跨二臺吊車剎車10177。荷載規(guī)范187。（1） 屋面結構 見下表（2） 排架柱及基礎材料選用情況 ①柱混凝土：采用C25,=㎜178。=2105N/㎜178。查得風壓高度變化系數(shù)為：,查得=，查得=，風荷載標準值為：ω1=ω0==.ω2=ω0==.則作用在排架計算簡圖的風荷載設計值為：==A=[（＋)＋(＋)]6=風荷載作用下的計算簡圖如圖29所示.五、內力分析⑴剪力分配系數(shù)μ的計算A、 C軸柱： ,則B軸柱：，則各柱的剪力分配系數(shù)：⑵永久荷載①屋蓋自重作用其中G1C=, G1A= G1B=G1A＋G1C=M1C=G1Ce1==﹒m,M1A==M1B=M1AM1C==M2C=G1e2==﹒m,M2A==M2B=M1B=由A、C柱：n=，λ=，查表或計算得，對C柱：對A柱：查表或計算得，對C柱：對A柱：則RC=R1C+R2C=+=(→),RA=R1A+R2A=+=(←)B柱：n=,λ=,算得C1=,C3=由M2B=M1B得：RB=O在R與M、M共同作用下，可以作出排架的彎矩圖、軸力圖，如下圖圖（b）、（c）所示.②柱及吊車梁自重作用由于在安裝柱子時尚未吊裝屋架，此時柱頂之間無聯(lián)系，沒有形成排架，故不產(chǎn)生柱頂反力，（a）所示.A柱：M2A=G2Ae2==﹒m,G3A=,G4A=,M4A=G4Ae==﹒m.B柱：G2B=,G3B=, G4B=,排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖（b）、（c）所示.⑶屋面活荷載作用①AB跨作用有屋面活荷載由屋架傳至柱頂?shù)膲毫镼=，由它在A、B柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：M1A=Q1e==﹒m,M2A=Q1e==﹒m,M1B=Q1e==﹒m,計算不動鉸支座反力A柱：由前知C1=，C3=，則RA=R1A+R2A=+=(→)B柱：由前知C1=,則排架柱頂不動鉸支座總反力為：R=RA+RB=+=(→)將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=,μB=）VA=RAμA R==(→)VB=RBμB R==(→)VC=RCμC R==(←)計算簡圖、排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖所示.②BC跨作用有屋面活荷載由于結構對稱，故只需將AB跨作用有屋面活荷載情況的A柱與C柱的內力對換并將內力變號即可，其排架各柱內力見下圖⑷吊車荷載作用（不考慮廠房整體空間工作）①Dmax作用于A柱由前，Dmax=(Dmin=),由吊車豎向荷載、在柱中引起的彎矩為：MA= Dmax ﹒e==﹒m,MB= Dmin ﹒e==﹒m,計算簡圖如下圖（a）所示.計算不動鉸支座反力A柱：n=,λ=,查表得C3=，B柱：n=,λ=,查表得C3=，則不動鉸支座總反力為：R=RA+RB=+=(→)將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=,μB=）VA=RAμA R=+=(←)VB=RBμB R=+=(→)VC=RCμC R=0+=(→)排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖（b）、（c）所示.②Dmax作用于B柱左由吊車豎向荷載，Dmax=(Dmin=),在柱中引起的彎矩為：MA= Dmin ﹒e==﹒m,MB= Dmax ﹒e==﹒m,計算簡圖如下圖（a）所示.計算不動鉸支座反力A柱：n=,λ=,查表得C3=，B柱：n=,λ=,查表得C3=，則不動鉸支座總反力為：R=RA+RB=+=(→
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