【文章內容簡介】 圖 中各內力圖的位置及方向調整一下即可，如圖七所示。 （ 1）左吹風時 計算簡圖如圖八所示。對于 A， C 柱， n=， ? =,由表 得： C11A=3[1+λ4（ 1/n－ 1） ]/8[1+λ3（ 1/n－ 1） ]= ??? 111HCqRA kN/m = kN(← ) ??? 112HCqRc = (← ) R=RA+RC+Fw= kN = (← ) 各柱頂剪力分別為： VA= RAη AR= + = (← ) 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 14 VB= η BR= kN = kN(→ ) VC= RCη CR= kN + kN =(→ ) 排架內力圖如圖八所示。 （ 2）右吹風時 計算簡圖如圖九 a 所示。將圖八 b 所示 A， C 柱內力圖對換且改變內力符號后可得，如圖九所示。 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 15 （ 1） Dmax 作用于 A 柱 計算簡圖如圖十所示。其中吊車豎向荷載 Dmax， Dmax 在牛腿頂面處引起的力矩為： ?? 3maxeDM A kN = m ?? 3mineDM B = m 對于 A 柱， C3=，則 RA= － M A C3/H=－ /=－ （ ← ） 對于 B 柱， n=， ? =，由表（ ）得： 23 331 6 912 1 ( 1 )C n???? ? ??? RB= M B C3/H= /= （ → ） R=RA+RB= kN+= (← ) 排架各柱頂剪力分別為： VA= RA η AR=－ + = (← ) VB= RB η BR= + = kN(→ ) VC= η CR= kN= kN(→ ) 排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖十所示。 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 16 （ 2） Dmax 作用于 B 柱左 計算簡圖如圖十一所示。 MA， MB計算如下： ?? 3mineDM A = kN m ?? 3maxeDM B kN = m 柱頂不動鉸支座反力 RA， RB及總反力 R 分別為： RA= － M A C3/H=－ － (← ) RB= M B C3/H=(→ ) R=RA+RB=－ + = (→ ) 排架各柱頂剪力分別為： VA= RA η AR= kN = (← ) VB= RB η BR= kN = (→ ) VC= η CR= = (← ) 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 17 排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖十一所示。 （ 3） Dmax作用于 B 柱右 根據結構對稱性及吊車噸們相等的條件，內力計算與“ Dmax 作用于 B 柱左”的情相同，只需將 A， C 柱內力對換并改變全部彎矩及剪力的符號，如圖十二所示。 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 18 （ 4） Dmax作用于 C 柱右 同理將“ Dmax作用于 A 柱”情況的 A， C 柱內力對換，并注意改變符號，可求得各柱的內力，如圖十三所示。 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 19 （ 5） Tmax作用于 AB 跨柱 當 AB 跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖十四所示。對于 A 柱，n=， ? =，由表 得 a=()/=,則 235 3( 2 ) ( 1 )2 3 [ ( 2 3 ) ]0 .6 0 512 [ 1 ( 1 ) ]aaaanCn?????? ? ? ????? RA= TmaxC5= kN = kN (← ) 同理，對于 B 柱， n=， ? =， a=， C5=，則 RB= TmaxC5= = (← ) R=RA+RB= = (← ) 排架柱頂總反力 R 為： VA= RA η AR= + = kN (← ) VB= RB η BR= kN + = (→ ) VC= η CR= = kN (→ ) 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 20 排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖十四所示。當 Tmax 方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，方向不變。 （ 6） Tmax作用于 BC 跨柱 由于結構對稱及吊車噸位相等，故排架內力計算與“ Tmax作用于 AB 跨柱”的情況相同，僅需將 A 柱與 C 柱的內力對換，如圖十五所示。 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 21 第四章 內力組合 以 A 柱內力組合為例。表三為各種荷載作用下 A 柱內力設計值匯總表，表四為A 柱內力組合表，這兩表中的控制截面及正號內力方向如表三中的例圖所示。 內力組合按式（ ） ~（ ）進行。除 Nmax及相應 M 和 N 一項外，其他三項均是按式（ ） 和式（ ）求得最不利內力值；對于 Nmax 及相應的M 和 N 一項， Ⅱ Ⅱ和Ⅲ Ⅲ截面均按（ +）求得最不利內力值，而Ⅰ Ⅰ截面是按式（ ）即（ +SQK）求得最不利內力。 對進行裂縫寬度驗算時，內力采用標準值，同時只需對 e0/h0 的柱進行驗算。為此，表四中亦給出了 Mk和 Nk的組合值，它們均滿足 e0/h0 的條件，對本設計來說，這些值均取自 Nmin 及相應的 M 和 V一項。 教師批閱：