邯濟(jì)擴(kuò)能改造工程第五施工處津浦鐵路特大橋連續(xù)橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-21 17:10 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 軸向抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 軸向抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 軸向抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 軸向抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)cu Ec fck fk fcd ftdMPa MPa MPa MPa MPa MPa50 104 短暫狀態(tài)壓應(yīng)力限值 拉應(yīng)力限值MPa MPa 續(xù)表3基本計(jì)算數(shù)據(jù)名稱 項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù)持久狀態(tài)壓應(yīng)力限值 拉應(yīng)力限值 主壓應(yīng)力限值 拉應(yīng)力限值： 短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力限值 短期效應(yīng)組合下主拉應(yīng)力限值 長(zhǎng)期效應(yīng)組合拉應(yīng)力限值 ≤0 σltσPc MPa MPa MPa MPa MPa 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 彈性模量 抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 最大控制應(yīng)力σconfPk EP fPd MPa MPa MPa MPa 1860 105 1260 1395持久狀態(tài)應(yīng)力： 標(biāo)準(zhǔn)荷載組合MPa1200材料重度鋼筋混凝土瀝青混凝土 鋼絞線γ1 γ2 γ3kN/m3 kN/m3 kN/m3 鋼絞線與混凝土的彈性模量比 σEP無(wú)量綱注：f/ck、f/tk分別為鋼束張拉時(shí)混凝土的抗壓、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，本例考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%時(shí)開(kāi)始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，即混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C45時(shí)開(kāi)始張拉鋼束，因此，f/ck=, f/tk=。 第3章 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁內(nèi)力計(jì)算 建立有限元模型采用Midas/Civil軟件建立橋梁施工過(guò)程的有限元模型，根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，全橋共劃分單元66個(gè)，節(jié)點(diǎn)67個(gè)。有限元模型如圖8所示。圖8 有限元模型 最大懸臂時(shí)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果1． 恒載內(nèi)力計(jì)算連續(xù)梁橋的內(nèi)力與應(yīng)力狀態(tài)，與形成結(jié)構(gòu)的順序及過(guò)程密切相關(guān)，不同的施工方案及施工順序?qū)?dǎo)致結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不同的受力狀況。施工方案將決定一種結(jié)構(gòu)方案是否能夠成立。人們也可以利用一些特殊的施工方法來(lái)調(diào)整結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布，使結(jié)構(gòu)處于設(shè)計(jì)期望狀態(tài)。本橋采用懸臂現(xiàn)澆施工。具體的施工步驟已在上面說(shuō)過(guò)。（1） 最大懸臂施工階段連續(xù)跨在最大懸臂施工階段的恒載內(nèi)力如下表4：由于全橋?qū)ΨQ，只列出一半的截面。從表中可以看出，采用懸臂施工的連續(xù)梁，其恒載彎矩與用一次落架的連續(xù)梁橋有很大不同，由于在施工過(guò)程中經(jīng)歷了懸臂階段，造成根部負(fù)彎矩遠(yuǎn)大于跨中正彎矩。表4 最大懸臂施工階段恒荷載單元位置軸向 (kN)剪力z (kN)彎矩y (kN*m)8I[8]8J[9]9I[9]9J[10]10I[10]10J[11]11I[11]11J[12]12I[12]12J[13]13I[13]13J[14]14I[14]14J[15]15I[15]15J[16]16I[16]3497816J[17]17I[17]17J[18]80718I[18]18J[19]19I[19]19J[20]3942320I[20]20J[21]21I[21]21J[22]3501022I[22]22J[23]3680123I[23]3619623J[24]24I[24]24J[25]25I[25]25J[26]26I[26]26J[27]27I[27]27J[28]1515928I[28]1090528J[29]29I[29]29J[30]38I[38]38J[39]39I[39]39J[40]1090540I[40]1515940J[41]41I[41]41J[42]42I[42]42J[43]43I[43]43J[44]44I[44]44J[45]3619645I[45]3680145J[46]46I[46]3501046J[47]47I[47]47J[48]48I[48]3942348J[49]49I[49]49J[50]50I[50]80750J[51]51I[51]51J[52]3497852I[52]52J[53]53I[53]53J[54]54I[54]54J[55]55I[55]55J[56]56I[56]56J[57]57I[57]57J[58]58I[58]58J[59]59I[59]59J[60]1 自重作用下施工至最大懸臂階段時(shí)的橋梁彎矩和剪力如圖9圖9 橋梁最大懸臂階段下彎矩2． 中跨合龍后的內(nèi)力計(jì)算（1） 合攏段施工時(shí)連續(xù)梁施工和體系轉(zhuǎn)換的重要環(huán)節(jié)，合攏施工必須滿足受力狀態(tài)的設(shè)計(jì)要求和保持梁體線形，控制合攏段得施工誤差，利用連續(xù)梁成橋設(shè)計(jì)的負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力筋為支承，是連續(xù)梁分段懸臂澆筑施工的受力特點(diǎn)。懸臂澆筑過(guò)程中各獨(dú)立T構(gòu)的梁體處于負(fù)彎矩受力狀態(tài)，隨著各T構(gòu)的依次合攏，梁體也依次轉(zhuǎn)化為不同結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)，直至連續(xù)梁的成橋狀態(tài)。中跨合龍后橋梁在自重作用下的內(nèi)力如表5表5 中跨合龍后橋梁內(nèi)力單元位置軸向 (kN)剪力z (kN)彎矩y (kN*m)1I[1]01J[2]2I[2]2J[3]3I[3]3J[4]4I[4]4J[5]99385I[5]5J[6]6I[6]6J[7]7I[7]7J[8]8I[8]8J[9]9I[9]9J[10]10I[10]10J[11]11I[11]11J[12]12I[12]12J[13]13I[13]13J[14]14I[14]14J[15]4076615I[15]5914015J[16]4372816I[16]4461616J[17]17I[17]4851417J[18]4959118I[18]18J[19]5129719I[19]19J[20]20I[20]8049520J[21]21I[21]7964021J[22]22I[22]6896422J[23]23I[23]23J[24]24I[24]24J[25]3334125I[25]3123725J[26]26I[26]26J[27]27I[27]27J[28]28I[28]28J[29]29I[29]29J[30]30I[30]30J[31]1774531I[31]31J[32]32I[32]32J[33]33I[33]33J[34]1629634I[34]1629634J[35]35I[35]1524335J[36]36I[36]36J[37]37I[37]37J[38]38I[38]1931738J[39]39I[39]39J[40]40I[40]40J[41]41I[41]41J[42]42I[42]42J[43]2180543I[43]43J[44]3603944I[44]3387244J[45]45I[45]45J[46]46I[46]46J[47]47I[47]7852647J[48]48I[48]4954248J[49]49I[49]49J[50]1307250I[50]8103450J[51]51I[51]51J[52]52I[52]52J[53]53I[53]53J[54]771654I[54]54J[55]55I[55]55J[56]56I[56]56J[57]57I[57]57J[58]2354158I[58]58J[59]59I[59]59J[60]1694560I[60]
規(guī)章制度相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1