【文章內容簡介】 104m3，屬中型滑坡。 照片4 拉張裂縫 照片5 階梯狀裂縫滑坡變形主要位于滑坡后部，在沖溝兩側滑坡體上均有裂縫發(fā)育（上照片4），裂縫上下排列使坡面呈階梯狀（上照片5），裂縫寬度5—15cm，個別長度達100m，其中第一次治理該滑坡已用白灰填充的裂縫，現(xiàn)又向下錯動，露出白灰?；麦w前部未見明顯裂縫和明顯的變形破壞現(xiàn)象。滑坡體主要為全新統(tǒng)人工填土（Q4ml）及全新統(tǒng)滑坡堆積物（Q4del）。人工填土呈條帶狀分布于管道兩側，土質不均勻，含碎石和角礫，氧化鐵銹，并可見植物根系，呈稍密狀態(tài)?；露逊e物廣泛分布于滑體上，主要為粉質粘土和礫石，成分主要為灰黃色和紅褐色的砂礫巖，滑面主要位于第2層粉質粘土與基巖接觸面上。第4章 滑坡穩(wěn)定性分析 計算參數(shù)的選取本次設計穩(wěn)定性計算參數(shù)取值根據(jù)《中衛(wèi)—貴陽聯(lián)絡線工程第三標段BE106滑坡工程地質勘察報告》，具體見表31所示。 表31 計算參數(shù)表滑面（帶）天然工況暴雨飽和工況C(KPa)Φ(176。)C(KPa)Φ(176。)11’①號滑面11’②號滑面22’①號滑面22’②號滑面22’③號潛在滑面33’①號滑面33’②號滑面33’③號潛在滑面 穩(wěn)定性計算及評價根據(jù)滑坡的影響因素和變形特點，本設計選擇以下三種工況進行計算：①天然工況、②暴雨飽和工況、③天然狀態(tài)+地震。其中①和③工況采用天然重度、天然內摩擦角和天然內聚力；第②工況采用飽和重度、飽和內摩擦角和飽和內聚力。對選取的3條典型剖面的8個滑面或潛在滑面進行穩(wěn)定性分析，采用不平衡推力傳遞系數(shù)法進行計算:按公式：式中:K——滑坡穩(wěn)定安全系數(shù)；Wi——第i滑塊的自重重力（kN），自重重力的計算，在地下水位以上取天然重 度，在地下水位以下取飽和重度；Ψj——第i滑塊的剩余下滑力傳遞至i+1滑塊時的傳遞系數(shù)（j=i）；Ri——第i塊滑體抗滑力（kN）；Ni——第i塊滑體在滑動面上的法向分力（kN）；Ti——第i塊滑體下滑力（kN）；θi ——第i滑塊滑面與水平面的夾角（度），從水平面開始，順時針為負，逆時針為正；θi1——第i1滑塊滑面與水平面的夾角（度），從水平面開始，順時針為負，逆時針為正；φi——第i滑塊滑面處的內摩擦角（度）；ci——第i滑塊滑面處的粘聚力（kPa）；li——第i滑塊滑面處的滑面長度（m）。具體計算結果見表32:表32 穩(wěn)定性計算結果計算剖面工況條件穩(wěn)定性系數(shù)11剖面①號滑面天然狀態(tài)暴雨飽和狀態(tài)天然+地震11剖面②號滑面天然狀態(tài)暴雨飽和狀態(tài)天然+地震22剖面①號滑面天然狀態(tài)暴雨飽和狀態(tài)天然+地震22剖面②號滑面天然狀態(tài)暴雨飽和狀態(tài)天然+地震22剖面③號潛在滑面天然狀態(tài)暴雨飽和狀態(tài)天然+地震33剖面①號滑面天然狀態(tài)暴雨飽和狀態(tài)天然+地震33剖面②號滑面天然狀態(tài)暴雨飽和狀態(tài)天然+地震33剖面③號潛在滑面天然狀態(tài)暴雨飽和狀態(tài)天然+地震由表可知，11’，為穩(wěn)定狀態(tài)；在天然+，為穩(wěn)定狀態(tài)；，也為穩(wěn)定狀態(tài)。22’剖面在天然工況條件下，①，為欠穩(wěn)定狀態(tài)；②，為基本穩(wěn)定；③，為穩(wěn)定狀態(tài)。在暴雨飽和工況下，①，為不穩(wěn)定狀態(tài)；②，為欠穩(wěn)定；③，為基本穩(wěn)定。在天然+地震工況條件下，①號、②，為不穩(wěn)定；③，為穩(wěn)定狀態(tài)。33’剖面在天然工況條件下，①號、②，為欠穩(wěn)定狀態(tài)；③，為穩(wěn)定狀態(tài)。在暴雨飽和工況下，①號、②，為不穩(wěn)定狀態(tài)；③，為基本穩(wěn)定。在天然+地震工況條件下，①號、②，為不穩(wěn)定；③，為穩(wěn)定狀態(tài)。 剖面選取 綜合上述剖面各滑面的穩(wěn)定性計算及分析結果可得，22’剖面和33’剖面的①號滑面屬于淺層滑動，雖穩(wěn)定系數(shù)比②號滑面略低，但如果發(fā)生滑動其對管道的危害遠小于②號滑面。22’剖面和33’剖面的③號潛在滑面相對穩(wěn)定系數(shù)較高，故在設計中不考慮該潛在滑面。故對22’剖面和33’剖面兩條不穩(wěn)定剖面進行設計時，按照其②號滑面為主要滑面進行設計與計算。 滑坡數(shù)據(jù)的計算 滑坡推力計算原理根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB500072011，滑坡推力計算公式為： （式4—2）式中： — 第n條塊的滑坡推力，作用于分界面的中點；— 第n1條塊的滑坡推力，作用于分界面的中點； —　滑坡推力安全系數(shù)；根據(jù)計算工況不同，取值也不同； — 第n塊段土的重量（KN/m）； ψ —　傳遞系數(shù)，； αn，αn1 — 第n塊段，第n1塊段滑動面傾角(176。)； Cn —　第n塊段土的粘聚力（KPa）； Ln— 第n塊段滑動面的長度（m）； —第n塊段土的內摩擦角（176。）。 剩余下滑力計算選取附圖中兩個剖面，對其②號滑面分別按上述3種工況進行了設樁處的剩余下滑力計算，按公式：式中：Ei——第i個條塊滑體的剩余下滑力（kN/m），方向指向下滑方向并平行于第i個條塊滑面； Ei≤0，在給定的安全系數(shù)下，不會發(fā)生滑動； Ei0，在給定的安全系數(shù)下，會發(fā)生滑動；E1——為本滑塊體產生的下滑力（kN/m）；E2——第i1塊滑體產生的下滑力或上滑力（kN/m）；E3——本滑塊體產生的抗滑力（kN/m）；E4——本滑塊體滑面產生的粘聚抗滑力（kN/m）；Ei1——第i1個條塊滑體的剩余下滑力（kN/m），方向平行于第i1個條塊滑面；K——抗滑計算時，考慮所需要的安全系數(shù)；Wi——第i個條塊滑體的重量（kN/m）；αi——第i個條塊滑面的傾角（度）；αi1——第i1個條塊滑面的傾角（度）；φi——第i個條塊所在滑面上的摩擦角（度）；ci——第i個條塊所在滑面上的單位粘聚力（kPa）；li——第i個條塊所在滑面的長度（m）；ψi—— 剩余下滑力傳遞系數(shù)。注意：1. 系統(tǒng)提供由安全系數(shù)反算滑塊i的抗剪強度指標c或φ的功能，反算時公式 ＝0。2. 軟件輸出的計算書中，每塊滑體滑面上的下滑力為：E1＋Ei1cos(αi1—αi)，抗滑力為：—E3＋Ei1sin(αi1—αi) tg(φ2)，特殊作用力下每塊滑體滑面上的下滑力、抗滑力計算相同（即特殊作用力下采用特殊作用力下的E1，E3）。計算結果見表41。 表41 各剖面設樁處剩余下滑力計算表 剖面編號天然工況（KN/m）地震工況（KN/m）飽和工況（KN/m） 22’ 33’第5章 滑坡治理設計 中衛(wèi)—貴陽聯(lián)絡線工程第三標段BE106滑坡治理工程設計的主要依據(jù)如下：1.《中衛(wèi)—貴陽聯(lián)絡線工程第三標段BE106滑坡工程地質勘察報告》（中國石油天然氣管道工程有限公司勘察事業(yè)部 ）；2.