【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 取）A動(dòng)載系數(shù) =（ ）V20?B?式中 V= ?????A= B= C= =齒向載荷分布系數(shù) K =（由 B1 表 8—3—32 按硬齒面齒輪，裝配時(shí)檢修調(diào)整，6 級(jí)精?H度 K 非對(duì)稱支稱公式計(jì)算）??齒間載荷分配系數(shù) （由 B1 表 8—3—33 查?。??H節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) = （由 B1 圖 8—3—11 查取）Z重合度的系數(shù) （由 B1 圖 8—3—12 查?。?.?螺旋角系數(shù) （由 B1 圖 8—3—13 查?。?0??彈性系數(shù) （由 B1 表 8—3—34 查?。﹩螌?duì)齒齒合系數(shù) Z =1B= 1H?2＝ . ?????＝許用應(yīng)力：[ ]=H?XWRVLNTZZSlim式中：極限應(yīng)力 =1120MPali最小安全系數(shù) =（由 B1 表 8—3—35 查?。﹍imH壽命系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—17 查?。㎞TZ潤(rùn)滑劑系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—19 查取，按油粘度等于 350 ）L sm速度系數(shù) =（按 由 B1 圖 8—3—20 查?。￢,??粗糙度系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—21 查取）RZ齒面工作硬化系數(shù) =（按齒面硬度 45HRC，由 B1 圖 8—3—22 查?。￤尺寸系數(shù) =1（由 B1 圖 8—3—23 查?。則： [ ]= =826MPaH???滿足 [ ]? 校核齒根的強(qiáng)度（按 B1 表 8—3—30 校核）強(qiáng)度條件： [ ]1F? 許用應(yīng)力： = ； 1 ????FVASaFnt KYbm1212??SFF??式中：齒形系數(shù) =， =（由 B1 圖 8—3—15（a）查?。??Y2應(yīng)力修正系數(shù) ， （由 B1 圖 8—3—16（a）查取）6.?重合度系數(shù) =?螺旋角系數(shù) =（由 B1 圖 8—3—14 查?。?齒向載荷分布系數(shù) = =（其中 N=，按 B1 表 8—3—30 計(jì)算）FKNH?齒間載荷分配系數(shù) =（由 B1 表 8—3—33 查?。?則 =?= =?許用應(yīng)力：[ ]= （按 值較小齒輪校核）F?XlTrelNTSYYRlim?limF?式中：極限應(yīng)力 =350MPali安全系數(shù) =（按 B1 表 8—3—35 查取）limFS應(yīng)力修正系數(shù) =2（按 B1 表 8—3—30 查?。㏕Y壽命系數(shù) =（按 B1 圖 8—3—18 查?。㏒齒根圓角敏感系數(shù) =（按 B1 圖 8—3—25 查?。﹔elT?齒根表面狀況系數(shù) =1（按 B1 圖 8—3—26 查?。﹍YR尺寸系數(shù) =1（按 B1 圖 8—3—24 查取）X則 [ ]=F??? 滿足， 〈 〈[ ] 驗(yàn)算結(jié)果安全1F? 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算（大齒輪） 確定齒厚偏差代號(hào)確定齒厚偏差代號(hào)為：6KL GB10095—88（參考 B1 表 8—3—54 查取） 確定齒輪的三個(gè)公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值（參考 B1 表 8—3—58 查?。┑冖窆罱M檢驗(yàn)切向綜合公差 ， = =+=,(按 B1 表 8—3—1iFifP?69 計(jì)算，由 B1 表 8—3—60，表 8—3—59 查取)；第Ⅱ公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差 ， =（ ）=（+）1ifi tptf=， （按 B1 表 8—3—69 計(jì)算，由 B1 表 8—3—59 查取） ；第Ⅲ公差組檢驗(yàn)齒向公差 =（由 B1 表 8—3—61 查取） 。?F 確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考 B1 表 8—3—58 選擇）對(duì)齒輪，檢驗(yàn)公法線長(zhǎng)度的偏差 。按齒厚偏差的代號(hào) KL，根據(jù)表 8—3—53 的計(jì)算式求wE得齒厚的上偏差 =12 =12 =，齒厚下偏差 =16 =16 =sEptf?siEptf?；公法線的平均長(zhǎng)度上偏差 = *cos sin = cos WSEs?TF02=,下偏差 = cos + sin =?wisi cos + sin =；按表 8—3—19 及其表注說明求得公法線長(zhǎng)?02度 =， 跨齒數(shù) K=10，則公法線長(zhǎng)度偏差可表示為：knW ?對(duì)齒輪傳動(dòng)，檢驗(yàn)中心距極限偏差 ，根據(jù)中心距 a=80mm，由表查得 8—3—65 查得 =?f ?f；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表 8—3—64 查得接觸斑點(diǎn)沿齒高不小于 40%，沿齒長(zhǎng)不小于 70%；023.?檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差 =+=（根據(jù) B1 表 8—3—58 的表注 3，由 B1 表icF8—3—69，B1 表 8—3—59 及 B1 表 8—3—60 計(jì)算與查?。?；檢驗(yàn)齒切向綜合公差 =（根據(jù) B1 表 8—3—58 的表注 3，由 B1 表 8—3—69，B1 表 8—3—59 計(jì)算與查?。?。對(duì)箱體，檢驗(yàn)軸線的平行度公差， =， =（由 B1 表 8—3—63 查?。?。xfyf 確定齒坯的精度要求按 B1 表 8—3—66 和 8—3—67 查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為 33mm，其尺寸和形狀公差均為 6 級(jí)，即 ，齒輪的徑向和端面跳動(dòng)公差為 。 （如圖 44）?128*?47 0,15圖 44 大齒輪簡(jiǎn)圖 軸的設(shè)計(jì) 按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的計(jì)算用實(shí)心軸 33][5nPATd???式中:d－軸的直徑，mm T－軸傳遞的轉(zhuǎn)矩， P－軸傳遞的額定功率，kw n－軸的轉(zhuǎn)速，r/min [ ]－軸材料的許用切應(yīng)力，Mpa30? A－系數(shù)，見【1】表 4－1－8，這里取 120根據(jù)上面公式計(jì)算，齒輪軸的最小直徑 d＝20mm；大齒輪軸的最小直徑 d＝20mm依據(jù)結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)如圖 232 ?16?20+,79?5+0,7914,?315+0,79 4 圖 4－5 齒輪軸 ?30+,*4526184?7?30+,79,圖 4－6 低速軸第 5 章 絞 刀 設(shè) 計(jì)絞刀的作用是切割物料。它的內(nèi)孔為方形，安裝在絞籠前端的方軸上隨其一起旋轉(zhuǎn)，刀刃的安裝方向應(yīng)與絞籠旋向相同。絞刀的規(guī)格有 2 刃、3 刃、4 刃、 6 刃、8 刃。絞刀用 ZG65 Mn 材料制造，淬火硬度為 HRC55 60，刃口要鋒利，與樣板配合平面應(yīng)平整、光滑。 絞刀的設(shè)計(jì)絞刀的幾何參數(shù)對(duì)所絞出肉的顆粒度以及產(chǎn)品質(zhì)量有著很大的影響，現(xiàn)對(duì)十字刀片的各主要幾何參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)。 十字刀片如圖(5－1)所示。其每一刃部的絞肉(指切割肉的)線速度 分布亦如該圖所示。從圖上可以看出其刃部任一點(diǎn)位置上只有法向速度 。 ?v圖 51 絞肉機(jī)絞刀片示意圖及每一葉刀片上速度分布其值為： （ ）????30nvp Rr?式中： －刀片刃部任一點(diǎn)的線速度 m／s； n－刀片的旋轉(zhuǎn)速度 rpm； －刀片刃部任一點(diǎn)至旋轉(zhuǎn)中心的距離 mm；? r－刀刃起始點(diǎn)半徑 m m ；R—刀刃終止點(diǎn)半徑 mm；再?gòu)娜我蝗~刀片的橫截面上來看 [圖(51)A—A 截面]，其刃部后角 較大，而前角 及刃??傾角 都為零。 ?因此，該刀片的幾何參數(shù)(角度)不盡合理。故再將以一葉刀片的與網(wǎng)眼扳相接觸的一條刀刃為對(duì)象，分析刀片上各參數(shù)的作用及其影響，設(shè)計(jì)各參數(shù)。 刀刃的起訖位置絞肉時(shí)，絞肉機(jī)的十字刀片作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。從式[I]可以看出，在轉(zhuǎn)速一定的條件下，刀刃離旋轉(zhuǎn)中心點(diǎn)越遠(yuǎn)，則絞肉(指切割肉的)線速度越快。并且在螺桿進(jìn)科速度也一定的條件下，假定絞肉時(shí)刀片所消耗的功全部轉(zhuǎn)化為熱能，則任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃，在單位時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生的熱量為： VFQ??式中：Q－單位時(shí)間內(nèi)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃切割肉所產(chǎn)生的熱量（J／s） F－鉸肉時(shí)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N）（參見第二部分刀刃的前角式[4])－任一刀刃切割肉的線速度（m／s）?所以，絞肉(切割肉)的線速度越快，則所產(chǎn)生的熱量也越大，因此絞肉的線速度不能很高。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，我們知道一般絞肉時(shí)刀刃切割肉的錢速度處在 30 一 90m／min 之間最為理想，因此由這些數(shù)據(jù)可估算出刀刃的起訖位置，即刃的起點(diǎn)半徑 和終點(diǎn)半徑 R。?根據(jù)式[1]得： [3]?????n30我們已知十字刀片得轉(zhuǎn)速n＝326r/min當(dāng) 時(shí)， ，mi? ＝30m/min=? ??????當(dāng) 時(shí)， ， minR s/.in/9?R＝ ????圓整后取:r=15mm R=45mm ?當(dāng)十字刀片絞肉時(shí)，其任一與網(wǎng)限板相接觸的刀刃上的受力情況如圖(52)所示。圖52 與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃的受力分析根據(jù)圖52可知： ???fnfnFF?????其值為： ????? sincoisfnfnfn FF?????因?yàn)榈度信c網(wǎng)眼板的摩擦力為： ??nf肉與前刀面的摩擦力為： ???nfF整理得： [4]??????? cos)1()(2??nnF式中：F－鉸肉時(shí)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N） —刀片絞肉時(shí)肉的剪切抗力（N）? －刀刃與網(wǎng)眼板的摩擦系數(shù)?? －肉被剪切時(shí)與前刀面的摩擦系數(shù)? －刀片的前角（ ）?90?? －網(wǎng)眼板作用于刀刃上的壓力（N）?nF －肉被切割時(shí)作用于前刀面的壓力（N）?由于 ??A??式中： －肉的抗剪應(yīng)力，與肉的質(zhì)地有關(guān) －肉被剪切的面積，與網(wǎng)眼板的網(wǎng)眼直徑有關(guān)?A 所以 與肉的質(zhì)地及網(wǎng)眼的直徑有關(guān)，故選定網(wǎng)眼板之后， 可以看成為常量，故令F ?F 。1C??由于 是網(wǎng)眼板作用于刀刃上的壓力，可以看為刀片的預(yù)緊壓力，是常量，故令?n。 是刀片切割肉時(shí)，肉對(duì)前刀面的壓力與速度v有關(guān)，故令 。2Fn? ][vnF??簡(jiǎn)化式[4]得：