【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 δhn=(1φ2）?hn*= kJ /kg（9）噴嘴出口面積An = （10）噴嘴高度ln= （11）動(dòng)葉高度lb lb=ln+?lt+?lr= m2（12）求動(dòng)葉進(jìn)氣氣流相對(duì)速度ω1和進(jìn)氣角β1 =, =176。（13）動(dòng)葉前蒸汽參數(shù) 由h1和p1查焓熵圖得到s1和v1p1= s1= v1=（14）動(dòng)葉理想比焓降?hb和動(dòng)葉理想比焓降?hb* ?hb=Ωm?ht= kJ/kg；?hb*=?hb+δhω1（15）動(dòng)葉出口氣流相對(duì)速度ω2 ω2t=ω12+2Ωm?ht*=； ω2=φω2t= （16）動(dòng)葉損失δhb δhb=(1—φ2）ω2t2/2= kJ/kg（17）動(dòng)葉出口面積AbAb=GbV2/ω2=；因考慮葉頂漏氣，故Gb=Gn（18）動(dòng)葉出口氣流角β2β2約比β1小3176。至6176。，選β2=15176。根據(jù)動(dòng)葉的進(jìn)出口氣流角和動(dòng)葉葉型表選取動(dòng)葉型為TP1A（19）動(dòng)葉出口汽流絕對(duì)速度和出汽角 = kJ/kg； = 176。（20）余速損失 δhc2=(1—φ2）C22/2= kJ/kg（21）輪周有效比焓降Δhu ?hu=?ht*—δhn—δhb—δhc2=（22）級(jí)消耗的理想能量EO ,EO=?ht*—μ1δhc2=95 kJ/kg，其中μ1為余速利用系數(shù)， 對(duì)于調(diào)節(jié)級(jí)取μ1=0（23）葉高損失 = kJ/kg；，這時(shí)不需要對(duì)扇形損失做另外的計(jì)算。（24）葉輪摩擦損失 = kJ/kg；取為與相等，忽略漏汽（25）部分進(jìn)氣損失 = 式中，由于一般不使用護(hù)罩，故eh=0；；噴嘴組數(shù)Sn取為4。（26）隔板汽封損失和額定漏氣損失 = =；忽略漏汽為隔板漏汽量，為通過(guò)本級(jí)的蒸汽流量。（27）級(jí)的有效比焓降 = kJ/kg（28）級(jí)的相對(duì)內(nèi)效率 = （29）級(jí)的內(nèi)功率 = 第4章 非調(diào)節(jié)級(jí)設(shè)計(jì)及回?zé)嵯到y(tǒng)校正 影響汽輪機(jī)機(jī)組效率的主要因素之一是流過(guò)該級(jí)的蒸汽容積流量的大小。而按這個(gè)大小可以將其分成三個(gè)不同的級(jí)段：高壓段，中壓段，低壓段；但是實(shí)際中，根據(jù)機(jī)組容量的大小這三個(gè)段可以同時(shí)出現(xiàn)，也有可能只出現(xiàn)其中的一部分，而且這三段的界線也不是絕對(duì)明顯的。 在熱力設(shè)計(jì)中，通流部分的通常采用以下三種流通部分形狀，由于本設(shè)計(jì)機(jī)組是基本負(fù)荷運(yùn)行的機(jī)組兼調(diào)峰運(yùn)行，基于以上特點(diǎn)結(jié)合現(xiàn)有技術(shù)，采用整段轉(zhuǎn)子。 非調(diào)節(jié)級(jí)的級(jí)數(shù)的確定（1）全機(jī)第一非調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑和全機(jī)末級(jí)平均直徑的確定 通流部分各級(jí)直徑的選擇還要考慮使整個(gè)通流部分平滑變化，以便利用余速，使機(jī)組有較高的效率。其中第一非調(diào)節(jié)級(jí)直徑大小對(duì)通流部分的成型影響較大，由于調(diào)節(jié)級(jí)是部分進(jìn)氣，與第一非調(diào)節(jié)級(jí)不同，因此這兩級(jí)的不能相等，否則就不能保證第一非調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)氣均勻，一般兩個(gè)直徑之差不小于50100mm。由于調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑已確定，這里選取 =。（2）末級(jí)動(dòng)葉出口的連續(xù)方程，適當(dāng)變化后，得： α2期望取90度，…………… 余速損失系數(shù)。～?！牌热?，查得大概為26 m3/kg?！牌热?，查得為26 m3/kg?！瓘浇潜?，根據(jù)機(jī)組容量大小選擇。 ………………末級(jí)蒸汽流量，是新蒸汽量扣除各級(jí)回?zé)岢槠靠偤秃蟮臄?shù)值。 汽輪機(jī)各關(guān)鍵平均直徑的擬定 級(jí)數(shù)調(diào)節(jié)級(jí)高第一非調(diào)高末級(jí)中一中末低一低末直徑（mm）1100106011421387146816282934 1）高壓缸 高壓缸各級(jí)平均直徑的擬定 123456789 注：B D表示本汽缸第一和最后一級(jí)之間的中心距離，B D的長(zhǎng)度可以任意選擇，一般可以取25cm左右； A B表示本缸第一級(jí)的平均直徑C D表示本汽缸各級(jí)平均直徑 =1382mm2高壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)數(shù)的確定級(jí)的理想焓降可用下式確定：；= kj/kg.參照同類機(jī)組，高壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)為9級(jí)。3 高壓缸各級(jí)焓降的分配 在求到級(jí)數(shù)Z后，將BD分為Z1等分，在原假定的汽管平均直徑變化直線AC上讀出每級(jí)的平均直徑和速比，以直徑和速比為準(zhǔn)，分配焓降。并對(duì)焓降進(jìn)行修正。級(jí)號(hào)123456789直徑106011641229速比 高壓缸各級(jí)平均直徑的修正 根據(jù)以上高壓缸相關(guān)參數(shù)對(duì)高壓缸進(jìn)行焓降的分配： 高缸非調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑及焓降分配 級(jí)號(hào)123456789級(jí)的平均直徑焓降最后確定焓降速比0．6492）中壓缸1中壓缸平均直徑的確定 中壓缸各級(jí)平均直徑的擬定 級(jí)數(shù)AB1—12—23—34—45—5CD直徑速比 = 1427mm2中壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)數(shù)的確定級(jí)的理想焓降可用下式確定： = kJ/kg； = （級(jí)） . 3中壓缸各級(jí)焓降的分配在求到級(jí)數(shù)Z后，將BD分為Z1等分，在原假定的汽管平均直徑變化直線AC上讀出每級(jí)的平均直徑和速比，以直徑和速比為準(zhǔn)，分配焓降。并對(duì)焓降進(jìn)行修正中壓缸各級(jí)平均直徑的修正 級(jí)數(shù)101112131415直徑速比根據(jù)以上中壓缸相關(guān)參數(shù)對(duì)中壓缸進(jìn)行焓降的分配： 中壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)焓降分配表 級(jí)號(hào)101112131415級(jí)的平均直徑焓降最后確定的焓降3）低壓缸 1低壓缸平均直徑的確定 低壓缸各級(jí)平均直徑的擬定 級(jí)數(shù)AB1—12—23—34—45—5CD直徑速比 = 2069mm2低壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)數(shù)的確定級(jí)的理想焓降可用下式確定： = = （級(jí)） . 3 低壓缸各級(jí)焓降的分配 在求到級(jí)數(shù)Z后，將BD分為Z1等分，在原假定的汽管平均直徑變化直線AC上讀出每級(jí)的平均直徑和速比，以直徑和速比為準(zhǔn)，分配焓降。并對(duì)焓降進(jìn)行修正 低壓缸各級(jí)平均直徑的修正 級(jí)號(hào)16171819202122直徑16282120速比 根據(jù)以上低壓缸相關(guān)參數(shù)對(duì)低壓缸進(jìn)行焓降的分配： 低壓非調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑與焓降分配 級(jí)號(hào)16171819202122級(jí)的平均直徑焓降最后確定的焓降速比0698 中壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)熱力計(jì)算表 序號(hào)名稱來(lái)源1234561擬定平均直徑（mm）2擬定最佳速比3焓降sqrt（dm/xa）4滯止理想比焓降△ht* （kJ/kg）△ht*=△ht+c22/2000c2為上一級(jí)的動(dòng)葉出口速度5平均反動(dòng)反動(dòng)式度6噴嘴滯止理想比焓降△hn*/ （kJ/kg）△hn*=(1Ωm)△ht*7噴嘴理想出口氣流速度c1t （m/s）8速度系數(shù)《汽輪機(jī)原理》9噴嘴實(shí)際出口氣流速度c1 （m/s）c1=c1t10噴嘴等比熵出口焓值h1t（kJ/kg）h1t=h0*△hn*11噴嘴等比熵出口壓力p1（MPa）由h1t等熵查焓熵圖得12噴嘴等出口比容v1tm3/kg）由h1t等熵查焓熵圖得13噴嘴壓比= p1/p014噴嘴選型《汽輪機(jī)原理》TC1ATC1ATC1ATC1ATC1ATC1A15隔板漏量16噴嘴進(jìn)口流量GG=G0△Gp上一級(jí)17噴嘴出口面積AnAn=GnUnV1tG1t18假想速比xaxa自己擬定19級(jí)的假想速度caCa=2000?hn*20級(jí)的圓周速度uu=xaca21級(jí)的平均直徑dm（m）dm=60u/3000/22部分進(jìn)汽度e自己取值，全周進(jìn)汽11111123噴嘴高度lln=An/(eπdmsin?1)24噴嘴損失25噴嘴出口比焓值h1h1=h1tδhn26動(dòng)葉進(jìn)口相對(duì)速度27動(dòng)葉進(jìn)口角sinβ128動(dòng)葉進(jìn)口角β1β1=sin1(c1sin?1/ω1)29動(dòng)葉出口理想相對(duì)速度w2t30動(dòng)葉速度系數(shù)自己擬定31動(dòng)葉出口相對(duì)速度ω2ω2=ω2tφ 32動(dòng)葉出口角β2　15151515151533動(dòng)葉絕對(duì)出口速度　 34動(dòng)葉絕對(duì)出口角sina2　 35動(dòng)葉絕對(duì)出口角a2a2=sin1(ω2sinβ2/c2)　 36動(dòng)葉等比熵出口壓力p由h2等熵查焓熵圖得t 37動(dòng)葉等比熵出口比容v2t　由h2等熵查焓熵圖得 38級(jí)的出口焓h2 39動(dòng)葉出口面積Ab　 40動(dòng)葉高度lb（m） 全機(jī)及各缸內(nèi)功率、內(nèi)效率計(jì)算 =+++++++20096++==+++++==（+++ +++）6