【文章內(nèi)容簡介】 δhn=(1φ2）?hn*= kJ /kg（9）噴嘴出口面積An = （10）噴嘴高度ln= （11）動葉高度lb lb=ln+?lt+?lr= m2（12）求動葉進氣氣流相對速度ω1和進氣角β1 =, =176。（13）動葉前蒸汽參數(shù) 由h1和p1查焓熵圖得到s1和v1p1= s1= v1=（14）動葉理想比焓降?hb和動葉理想比焓降?hb* ?hb=Ωm?ht= kJ/kg；?hb*=?hb+δhω1（15）動葉出口氣流相對速度ω2 ω2t=ω12+2Ωm?ht*=； ω2=φω2t= （16）動葉損失δhb δhb=(1—φ2）ω2t2/2= kJ/kg（17）動葉出口面積AbAb=GbV2/ω2=；因考慮葉頂漏氣，故Gb=Gn（18）動葉出口氣流角β2β2約比β1小3176。至6176。，選β2=15176。根據(jù)動葉的進出口氣流角和動葉葉型表選取動葉型為TP1A（19）動葉出口汽流絕對速度和出汽角 = kJ/kg； = 176。（20）余速損失 δhc2=(1—φ2）C22/2= kJ/kg（21）輪周有效比焓降Δhu ?hu=?ht*—δhn—δhb—δhc2=（22）級消耗的理想能量EO ,EO=?ht*—μ1δhc2=95 kJ/kg，其中μ1為余速利用系數(shù)， 對于調(diào)節(jié)級取μ1=0（23）葉高損失 = kJ/kg；，這時不需要對扇形損失做另外的計算。（24）葉輪摩擦損失 = kJ/kg；取為與相等，忽略漏汽（25）部分進氣損失 = 式中，由于一般不使用護罩，故eh=0；；噴嘴組數(shù)Sn取為4。（26）隔板汽封損失和額定漏氣損失 = =；忽略漏汽為隔板漏汽量，為通過本級的蒸汽流量。（27）級的有效比焓降 = kJ/kg（28）級的相對內(nèi)效率 = （29）級的內(nèi)功率 = 第4章 非調(diào)節(jié)級設(shè)計及回熱系統(tǒng)校正 影響汽輪機機組效率的主要因素之一是流過該級的蒸汽容積流量的大小。而按這個大小可以將其分成三個不同的級段：高壓段，中壓段，低壓段；但是實際中，根據(jù)機組容量的大小這三個段可以同時出現(xiàn)，也有可能只出現(xiàn)其中的一部分，而且這三段的界線也不是絕對明顯的。 在熱力設(shè)計中，通流部分的通常采用以下三種流通部分形狀，由于本設(shè)計機組是基本負荷運行的機組兼調(diào)峰運行，基于以上特點結(jié)合現(xiàn)有技術(shù)，采用整段轉(zhuǎn)子。 非調(diào)節(jié)級的級數(shù)的確定（1）全機第一非調(diào)節(jié)級平均直徑和全機末級平均直徑的確定 通流部分各級直徑的選擇還要考慮使整個通流部分平滑變化，以便利用余速，使機組有較高的效率。其中第一非調(diào)節(jié)級直徑大小對通流部分的成型影響較大，由于調(diào)節(jié)級是部分進氣，與第一非調(diào)節(jié)級不同，因此這兩級的不能相等，否則就不能保證第一非調(diào)節(jié)級進氣均勻，一般兩個直徑之差不小于50100mm。由于調(diào)節(jié)級平均直徑已確定，這里選取 =。（2）末級動葉出口的連續(xù)方程，適當變化后，得： α2期望取90度，…………… 余速損失系數(shù)?！??！牌热?，查得大概為26 m3/kg?！牌热?，查得為26 m3/kg?！瓘浇潜龋鶕?jù)機組容量大小選擇。 ………………末級蒸汽流量，是新蒸汽量扣除各級回熱抽汽量總和后的數(shù)值。 汽輪機各關(guān)鍵平均直徑的擬定 級數(shù)調(diào)節(jié)級高第一非調(diào)高末級中一中末低一低末直徑（mm）1100106011421387146816282934 1）高壓缸 高壓缸各級平均直徑的擬定 123456789 注：B D表示本汽缸第一和最后一級之間的中心距離，B D的長度可以任意選擇，一般可以取25cm左右； A B表示本缸第一級的平均直徑C D表示本汽缸各級平均直徑 =1382mm2高壓缸非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定級的理想焓降可用下式確定：；= kj/kg.參照同類機組，高壓缸非調(diào)節(jié)級為9級。3 高壓缸各級焓降的分配 在求到級數(shù)Z后，將BD分為Z1等分，在原假定的汽管平均直徑變化直線AC上讀出每級的平均直徑和速比，以直徑和速比為準，分配焓降。并對焓降進行修正。級號123456789直徑106011641229速比 高壓缸各級平均直徑的修正 根據(jù)以上高壓缸相關(guān)參數(shù)對高壓缸進行焓降的分配： 高缸非調(diào)節(jié)級平均直徑及焓降分配 級號123456789級的平均直徑焓降最后確定焓降速比0．6492）中壓缸1中壓缸平均直徑的確定 中壓缸各級平均直徑的擬定 級數(shù)AB1—12—23—34—45—5CD直徑速比 = 1427mm2中壓缸非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定級的理想焓降可用下式確定： = kJ/kg； = （級） . 3中壓缸各級焓降的分配在求到級數(shù)Z后，將BD分為Z1等分，在原假定的汽管平均直徑變化直線AC上讀出每級的平均直徑和速比，以直徑和速比為準，分配焓降。并對焓降進行修正中壓缸各級平均直徑的修正 級數(shù)101112131415直徑速比根據(jù)以上中壓缸相關(guān)參數(shù)對中壓缸進行焓降的分配： 中壓缸非調(diào)節(jié)級焓降分配表 級號101112131415級的平均直徑焓降最后確定的焓降3）低壓缸 1低壓缸平均直徑的確定 低壓缸各級平均直徑的擬定 級數(shù)AB1—12—23—34—45—5CD直徑速比 = 2069mm2低壓缸非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定級的理想焓降可用下式確定： = = （級） . 3 低壓缸各級焓降的分配 在求到級數(shù)Z后，將BD分為Z1等分，在原假定的汽管平均直徑變化直線AC上讀出每級的平均直徑和速比，以直徑和速比為準，分配焓降。并對焓降進行修正 低壓缸各級平均直徑的修正 級號16171819202122直徑16282120速比 根據(jù)以上低壓缸相關(guān)參數(shù)對低壓缸進行焓降的分配： 低壓非調(diào)節(jié)級平均直徑與焓降分配 級號16171819202122級的平均直徑焓降最后確定的焓降速比0698 中壓缸非調(diào)節(jié)級熱力計算表 序號名稱來源1234561擬定平均直徑（mm）2擬定最佳速比3焓降sqrt（dm/xa）4滯止理想比焓降△ht* （kJ/kg）△ht*=△ht+c22/2000c2為上一級的動葉出口速度5平均反動反動式度6噴嘴滯止理想比焓降△hn*/ （kJ/kg）△hn*=(1Ωm)△ht*7噴嘴理想出口氣流速度c1t （m/s）8速度系數(shù)《汽輪機原理》9噴嘴實際出口氣流速度c1 （m/s）c1=c1t10噴嘴等比熵出口焓值h1t（kJ/kg）h1t=h0*△hn*11噴嘴等比熵出口壓力p1（MPa）由h1t等熵查焓熵圖得12噴嘴等出口比容v1tm3/kg）由h1t等熵查焓熵圖得13噴嘴壓比= p1/p014噴嘴選型《汽輪機原理》TC1ATC1ATC1ATC1ATC1ATC1A15隔板漏量16噴嘴進口流量GG=G0△Gp上一級17噴嘴出口面積AnAn=GnUnV1tG1t18假想速比xaxa自己擬定19級的假想速度caCa=2000?hn*20級的圓周速度uu=xaca21級的平均直徑dm（m）dm=60u/3000/22部分進汽度e自己取值，全周進汽11111123噴嘴高度lln=An/(eπdmsin?1)24噴嘴損失25噴嘴出口比焓值h1h1=h1tδhn26動葉進口相對速度27動葉進口角sinβ128動葉進口角β1β1=sin1(c1sin?1/ω1)29動葉出口理想相對速度w2t30動葉速度系數(shù)自己擬定31動葉出口相對速度ω2ω2=ω2tφ 32動葉出口角β2　15151515151533動葉絕對出口速度　 34動葉絕對出口角sina2　 35動葉絕對出口角a2a2=sin1(ω2sinβ2/c2)　 36動葉等比熵出口壓力p由h2等熵查焓熵圖得t 37動葉等比熵出口比容v2t　由h2等熵查焓熵圖得 38級的出口焓h2 39動葉出口面積Ab　 40動葉高度lb（m） 全機及各缸內(nèi)功率、內(nèi)效率計算 =+++++++20096++==+++++==（+++ +++）6