【文章內(nèi)容簡介】 點“”的橫坐標x=3181mm，而2N1的彎起點的橫坐標=8750995=7755mm,且x=59753181=2794mm=。其不需要點的橫坐標x=4779mm，而2N3鋼筋與梁中軸線交點的橫坐標=87502360=6390mm4779mm，滿足要求。（4）第四排彎起鋼筋（2N4） 其充分利用點“”的橫坐標x=0mm，而2N4的彎起點的橫坐標=87503640=5110mm,且x=5110mm=。其不需要點的橫坐標x=3181mm，而2N4鋼筋與梁中軸線交點的橫坐標=87503255=5495mm3181mm，滿足要求。由于上述檢查可知圖中所示彎起鋼筋起點初步位置滿足要求。圖223 梁的彎矩包絡圖抵抗彎矩圖 箍筋設計箍筋間距的計算式為式中——異號彎矩影響系數(shù)，取=； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，取=； P ——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100，當P=； ——同一截面上箍筋的總截面面積（mm）； ——箍筋的抗拉強度設計值，選用R235箍筋，則；b ——用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的梁腹寬度（mm）； ——用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的有效高度（mm）；——用于抗剪配筋設計的最大剪力設計值分配于混凝土和箍筋共同承擔的分配系數(shù)，取=；——用于抗剪配筋設計的最大剪力設計值（KN）.采用直徑為10mm的雙肢箍：距支座中心處的主筋為230，所以 有效高度 ， P=100ρ=最大剪力設計值則：確定箍筋間距的設計值尚應考慮《公路橋涵設計規(guī)范》的構造要求。若箍筋間距計算法是滿足要求的，且箍筋配筋率綜上可知符合規(guī)范要求。因此，在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高（110cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為100mm，而后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取。 斜截面抗剪承載力的復核斜截面抗剪強度驗算位置為：距支座中心h/2（梁高一半）處截面。受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面。錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。構件腹板寬度改變處的截面。因此，本設計進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括（見圖224）圖224 斜截面抗剪力驗算截面圖式（單位尺寸：cm）1）復核距支座中心h/2處斜截面抗剪承載力（1） 選定斜截面的頂端位置距支座中心處截面的橫坐標為=8750550=8200mm，正截面的有效高度=1055mm。取斜截面投影長=1055mm，則可做出斜截面頂端的位置，其橫坐標x=82001055=7145mm。（2）斜截面抗剪承載力的復核此處正截面上的剪力及相應的彎矩計算如下： 此處正截面有效高度=995mm（主筋為430），則實際廣義剪跨比m及斜截面投影C分別為： 斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有230，相應的主筋配筋率P為箍筋配筋率與斜截面相交的彎起鋼筋有2N2N2，按公式算出此斜截面抗剪承載力故斜截面抗剪承載能力符合要求。其余截面抗剪用類似的方法驗算，得下表：表29 抗剪承載力復核斜截面mP182001055714599527795995680099536950935601593534597587551008753從表中可以看出，每個斜截面的抗剪承載力都符合要求。 持久狀況斜截面抗彎極限承載力驗算鋼筋混凝土受彎構件斜截面抗彎承載力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當而造成，故當受彎構件的縱向鋼筋和箍筋滿足構造要求時，可不進行斜截面抗彎承載力計算。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算按照規(guī)范所定，最大裂縫寬度按下式計算：式中 ——鋼筋表面形狀系數(shù)，取. ——作用長期效應影響系數(shù)，長期荷載作用時，和分別為按長期效應組合短期效應組合計算內(nèi)力值； ——與構件受力性質(zhì)有關的系數(shù)，取。 ——縱向受拉鋼筋直徑，當用不同直徑的鋼筋時，改用換算直徑，本設計中； ——縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構件，當；時，取；當時，??； ——鋼筋彈性模量，對HRB335鋼筋， ——構件受拉翼緣寬度； ——構件受拉翼緣厚度； ——受拉鋼筋在使用荷載作用下的應力，按下式計算，即 ——按作用短期效應組合計算的彎矩值 ——受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積。根據(jù)前面計算，取1號梁的跨中彎矩效應組合短期組合 長期組合 受拉鋼筋在短期效應組合作用下的應力為把以上的結果代入的計算公式 裂縫寬度滿足要求，同時在梁腹高的兩側應設置直徑為6～8mm的防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。若用6φ8，則，可得，～，滿足要求。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗算鋼筋混凝土受彎構件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結構力學的方法計算。其抗彎剛度B可按下式進行計算式中 ——全截面抗彎剛度，； ——開裂截面的抗彎剛度，； ——開裂彎矩； —— 構件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)； —— 全截面換算截面慣性矩； —— 開裂截面換算截面慣性矩；—— 混凝土軸心抗拉強度標準值，對C40混凝土，； —— 全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分對重心的面積矩； —— 換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。全截面換算截面對重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，由前文計算可知全截面換算截面面積式中 ——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，計算全截面換算截面受壓區(qū)高度計算全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩設開裂截面換算截面中性軸距梁頂面的距離為x（㎝），由中性軸以上和以下?lián)Q算截面面積矩相等的原則，可按下式求解x：（假設中性軸位于腹板內(nèi)）代入相關參數(shù)值得整理得 解得 故假設正確?？捎嬎汩_裂截面換算截面慣性矩為 根據(jù)上述計算的結果，結構跨中由自重產(chǎn)生的彎矩為；公路－Ⅰ級可變車道荷載，跨中橫向分布系數(shù)；人群荷載，跨中橫向分布系數(shù)。永久作用可變作用（汽車） 可變作用（人群）式中 ————作用短期效應組合的頻遇值系數(shù)，對汽車=，對人群=.當采用C40C80混凝土時，撓度長期增長系數(shù)，本設計為C40混凝土，則取，施工中可以通過設置預拱度來消除永久作用撓度，則在消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度后主梁的最大撓度處不應超過計算跨徑的1/600。撓度值滿足要求判別是否需要設置拱度則 故應設置拱度，跨中預拱度為支點，預拱度沿順橋向做成平順的曲線。 行車道板配筋計算懸臂板根部厚度為,設凈保護層厚度，若選用直徑為的鋼筋，則有效高度為根據(jù)： 即 整理得： 解得最小的 驗算 ，滿足要求。鋼筋截面面積可按下式計算選用直徑為12mm的鋼筋時，鋼筋間距為10cm，此時所提供的鋼筋面積為：。驗算截面承載力故承載力滿足要求。矩形截面受彎構件抗剪截面尺寸應符合下式的要求滿足抗剪最小截面尺寸要求。若抗剪截面滿足下式，可不進行斜截面抗剪強度計算，僅按構造要求設置配置鋼筋。則 因此，僅需按構造配置鋼筋。根據(jù)設計的一般規(guī)定，板內(nèi)應設置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應小于，間距不應大于，因此分布鋼筋采用φ8@200mm。1） 正彎矩配筋圖225 正彎矩配筋及其計算截面（尺寸單位：cm）把鋪裝層折算4cm截面，則橫隔梁高度為94cm，橫梁翼板有效寬度為（見圖55）：跨徑的1/3: 17500/3=58333mm=相鄰兩橫梁的平均間距：435cm有效寬度 規(guī)范要求取小者，即，先假設a=8㎝，則得橫隔梁的有效高度為。其中，a為鋼筋重心到底面的距離。假設中性軸位于上翼緣板內(nèi)，根據(jù)式：則 整理得： 解得滿足要求的最小x值為，故假設正確。鋼筋截面積可由下式計算：，則選用4根直徑20mm的RB335鋼筋。鋼筋布置見55。此時 ，則 ，而 ，滿足規(guī)范要求。驗算截面抗彎承載力：2）負彎矩配筋此時，橫梁為的矩形截面梁。圖226 負彎矩配筋及計算截面圖（單位：cm）取，則，其中為鋼筋重心到上緣距離。整理得： 解得最小選用2根直徑為20mm 的HRB335鋼筋。此時驗算截面抗彎承載力 橫梁正截面配筋率計算%的要求。3）抗剪計算與配筋設計 則抗剪截面符合尺寸要求，但需要進行斜截面抗剪承載力的驗算，通過計算配置抗剪鋼筋。假定全部采用箍筋來承受剪力，選取箍筋為雙肢φ8，則。箍筋間距的計算公式為 式中，選取箍筋間距，箍筋配筋率為，滿足規(guī)范要求。 支座設計 支座資料 一座五梁式鋼筋混凝土T形橋，標準跨徑為18m，，主梁采用C40混泥土，支座處梁肋寬度為16cm，兩端采用等厚度的板式橡膠支座。設計荷載為公路—Ⅰ級,人群荷載。 已知支座反力標準值，其中結構資中引起的支座反力標準值為，汽車荷載引起的支座反力標準值為，人群荷載反 力標準值為，根據(jù)當?shù)貧庀筚Y料，計算溫差為。汽車與人群荷載作用下產(chǎn)生的跨中撓度為： 確定支座的平面尺寸選定板式橡膠支座的平面尺寸為（順橋），則構造要求，鋼板尺寸最大為。采用中間層橡膠片厚度。1）計算制作的平面形狀系數(shù)S滿足的條件。2）驗算橡膠支座的承壓強度（合格） 通過驗算梁底和墩臺頂部混凝土的局部承壓也滿足要求（具體可參照規(guī)范進行），因此所選定的支座平面尺寸滿足設計要求。3）確定支座的厚度主梁的計算溫度差為，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一支座承受的水平位移為為了計算汽車制動力引起的水平位移，首先要確定作用在每支座上的制動力。，一個設計車道上公路—Ⅱ級車道荷載引起的制動力標準值為:按《橋梁通用規(guī)范》規(guī)定，制動力不得小于90KN。故取制動力為90KN參與計算。五根梁共10個支座，每個支座承受水平力制動力為確