【文章內(nèi)容簡介】 os30176。＝。跑頭對塔架產(chǎn)生的豎直力（兩個跑頭）：ΔV＝V′+ T′sinα1＝+sin30176。＝。(2)、吊運至索跨跨中時參考圖(5)，此時L1=，根據(jù)主索計算結果，吊運至索跨跨中時前后吊點垂度f1=f2=，則起吊跑頭前傾角：γ1=tg1[(f1+)/]=tg1[(+)/]=176。γ2=tg1[(f2+)/]=tg1[(+)/]=176。則千斤繩的豎直反力V′=2ηF+η2F(sinγ1+sinγ2)= 2+(176。+176。)=。水平反力H′=η2F(cosγ1+cosγ2)= (176。+176。)=。則千斤繩張力T′==。則、跑頭對塔架產(chǎn)生的水平力差（兩個跑頭）：ΔH＝H′ T′cosα1＝cos30176。＝。跑頭對塔架產(chǎn)生的豎直力（兩個跑頭）：ΔV＝V′+ T′sinα1＝+sin30176。＝。、起重卷揚機需要容繩量計算(1)、起吊卷揚機容繩量計算S＝155(跨間運行距離)+10(起吊線數(shù))65(最大起吊高度)+40(初始繞繩量)＝845m。選用容繩量850m的卷揚機合適。(2)、單根起吊繩長度計算S180。＝155(跨間運行距離)+10(起吊線數(shù))65(最大起吊高度)+(塔架高度)+25(塔架距卷揚機距離)+40(初始繞繩量)＝。實際單根起吊繩按900m下料。最大起吊高度為預制場高程與主索空索對應高程差。牽引索復核計算、最大牽引力計算(1)、右岸拱腳段就位時此時，構件中心距起吊岸錨碇距離x=+16/2=。計算牽引升角γ：tgγ＝tanβ+(L2x)(q+G/L)/(2Hx) ＝+()(+840/)/(2)＝。γ＝176。其中：Hx為跨間主索水平張力，G為吊裝重量，q為主索單位長度重量，L為吊裝跨徑。牽引布置參考纜索吊機設計圖11，跑車輪采用滾子軸承，滑輪效率系數(shù)η=，跑車運行阻力系數(shù)f=。牽引力由跑車運行阻力W1，起重索運行阻力W2和后牽引松弛張力W3等三部分組成。①、跑車運行阻力W1W1＝G(sinγ+fcosγ)(自重下滑力與牽引同方向,對牽引力起減小作用) ＝840(176。+176。)＝ KN。②、起重索運行阻力W2 W2＝2η2F＝2＝ KN。③、后牽引松弛張力W34φ26mm麻芯鋼繩(637S+FC)單位長度重量q＝4＝ KN/m。近似取后牽引垂度為其跨度的1/20，即fq＝x/20，則：W3＝qx2/(8fq)＝20q＝20＝ KN。則：總的牽引力：W＝W1+W2+W3＝ KN。(2)、跨中時此時牽引升角γ＝β＝176。，則：①、跑車運行阻力W1W1＝G(sinγ+fcosγ)＝840(sin（176。）+cos（176。）)＝。②、起重索運行阻力W2W2＝2η2F＝2＝ KN。③、后牽引松弛張力W3W3＝qx2/(8fq)＝20＝ KN。則：總的牽引力：W＝W1+W2+W3＝ KN。(3)、左岸拱腳段就位時此時x=，計算牽引升角γ：tgγ＝tanβ+(L2x)(q+G/L)/(2Hx) ＝+()(+840/)/(2)＝。γ＝176。①、跑車運行阻力W1W1＝G(sinγ+fcosγ)＝840(176。+176。)＝ KN。②、起重索運行阻力W2W2＝2η2F＝2＝ KN。③、后牽引松弛張力W3W3＝q1392/(8fq)＝20139/8＝ KN。則：總的牽引力：W＝W1+W2+W3＝ KN?？梢姡蟀豆澳_段就位時有最大牽引力Wmax＝ KN。、牽引索安全系數(shù)計算參考圖(6)，有：Wmax＝η3F+η4F+η5F+η6F則：F＝Wmax/ (η3+η4+η5+η6)＝(+.984+.985+.986)= KN[100]＝[70]KN。，100KN為卷揚機額定拉力。因而選用100KN卷揚機做牽引合適。、牽引索拉力安全系數(shù)：牽引索采用φ26mm鋼索(637+FC)，鋼絲公稱抗拉強度1700MPa，破斷拉力Tp= KN，則安全系數(shù)：K＝TP/F＝＝[5] 滿足要求。、牽引索應力安全系數(shù)鋼索彈性模量折減系數(shù)：Ce=+2d/D。鋼索直徑d＝26mm，鋼絲直徑δ=，滑輪直徑400mm。接觸應力：σ＝F/An＋CeEδ/D＝＋＝ KN/mm2。則、接觸應力安全系數(shù)：K＝σmax/σ＝＝[3]， 應力安全系數(shù)滿足要求。、牽引索作用在索塔及錨碇上的外力計算、吊運拱肋至索跨中時牽引索對索塔及錨碇作用力計算(1)、對右岸塔架作用力計算從前面的計算，吊運至索跨跨中時牽引力W＝ KN。則跑頭牽引力：F= W/(η3+η4+η5+η6)＝(+.984+.985+.986)= KN?？缰写苟萬1=f2=。如圖(7)示，拱肋吊運至索跨跨中時牽引對右岸塔架的作用力主要為后牽引松弛張力W跑頭力ηF及來回線通線張力η2F。先計算牽引滑車組與水平線夾角γ：γ＝tg1[(f1+tgβ) /]＝tg1[(+)/ ]＝176。則、豎直反力：V′＝W3sinγ+ηF+η2Fsinβ＝176。++176。＝ KN。水平反力：H′＝W3cosγ+η2Fcosβ＝176。+176。＝ KN。則千斤繩張力T′=== KN。則對塔架作用力：水平力：ΔH＝H′ T′cos30176。＝cos30176。＝。豎直力：ΔV＝V′+ T′sin30176。＝+sin30176。＝。(2)、對左岸錨梁作用力計算γ＝tg1[(tgβ) /]＝tg1[()/ ]＝176。則、對錨碇豎直作用力：V′＝Wsinγη2Fsinβ＝176。176。＝ KN。對錨碇水平作用力：H′＝Wcosγ+η2Fcosβ＝176。+176。＝ KN。則千斤繩張力T′=== KN。、左岸拱腳段就位時牽引對塔架及錨碇作用力計算(1)、對右岸塔架作用力計算從前面的計算，左岸拱腳就位時跑頭牽引力：F=，后牽引松弛張力W3=，后吊點垂度f1=。此時后吊點距塔架距離139m。參考圖(9)，則牽引滑車組與水平線夾角γ：γ＝tg1[(f1+139tgβ) /139]＝tg1[(+139)/ 139]＝176。則、豎直反力：V′＝W3sinγ+ηF+η2Fsinβ＝176。++176。＝ KN。水平反力：H′＝W3cosγ+η2Fcosβ＝176。+176。＝ KN。則千斤繩張力T′=== KN。則對塔架作用力：水平力：ΔH＝H′ T′cos30176。＝cos30176。＝。豎直力：ΔV＝V′+ T′sin30176。＝+sin30176。＝。(2)、對左岸錨梁作用力計算參考圖(10)，此時f2=，牽引力W=，則牽引升角：γ＝tg1[(tgβ) /]＝tg1[()/ ]＝176。則、對錨碇豎直作用力：V′＝Wsinγη2Fsinβ＝176。176。＝ KN。對錨碇水平作用力：H′＝Wcosγ+η2Fcosβ＝176。+176。＝ KN。則千斤繩張力T′=== KN。鋼筋混凝土拱肋扣掛計算扣掛體系采用《通用結構分析與設計軟件SAP2000》。、單元截面特征值計算、結構簡化及幾何模型、材料及截面特性(1)、材料特性①、(637+FC)扣索材料特性 見圖(11)圖(11) (637+FC)扣索材料特性數(shù)據(jù)表②、C50拱箱混凝土材料特性 見圖(12)圖(12) C50拱箱混凝土材料特性數(shù)據(jù)表(2)、截面特性①、1扣扣索截面特性1扣扣索為2φ39mm(637+FC)麻芯鋼絲繩，其截面特性數(shù)據(jù)如圖(13)圖(13) 2φ39mm(637+FC)麻芯鋼絲繩截面特性數(shù)據(jù)表②、2扣扣索截面特性2扣扣索為2φ56mm(637+FC)麻芯鋼絲繩，其截面特性數(shù)據(jù)如圖(14)圖(14) 2φ56mm(637+FC)麻芯鋼絲繩截面特性數(shù)據(jù)表③、鋼筋混凝土箱形拱肋截面特性鋼筋混凝土箱形拱肋材料為C50，截面為單箱單室，邊箱截面特性數(shù)據(jù)如圖(15)圖(15) 邊箱截面特性數(shù)據(jù)表 、結構的簡化、約束及幾何模型(1)、結構的簡化及約束按平面桿系結構進行計算，在吊裝過程中，分段點(含拱腳)按鉸接考慮，扣索與扣段一起構成一平面靜定結構，每道風纜按初始張力50KN進入計算，計算時考慮拱肋自重（，但不考慮沖擊）作用。每岸按安裝拱腳段、第二段和拱頂合攏段分別進行計算，每道扣索按三階段的最大索力控制設計。計算合攏狀態(tài)時，按規(guī)范要求合攏段計入一半重量。(2)、幾何模型SAP2000電算模型如圖(16)、(17)示。拱肋坐標取設計含預拱值的拱軸線坐標建模，拱箱扣點及扣索在塔頂(錨梁)錨固點坐標根據(jù)吊裝系統(tǒng)總體布置圖計算得到，具體計算過程略。圖(16) 1扣扣掛階段電算模型（拉伸圖）圖(17) 2扣扣掛及合攏段安裝階段電算模型（拉伸圖）、計算荷載計算荷載主要為拱肋自重，風纜初張力，計算合攏狀態(tài)時，按規(guī)范要求合攏段計入一半重量。，見圖(18)。圖(18 拱肋自重修正系數(shù)每道風纜初張力按50KN計算，風纜與地面夾角30186。，水平投影與橋軸線夾角50186。；則：每段上下河各1道風纜產(chǎn)生的縱向水平荷載：HF=250cos30176。cos50176。= KN；每段上下河各1道風纜產(chǎn)生的豎向水平荷載：VF=250sin30176。=50 KN。風纜產(chǎn)生的橫向水平荷載上下游互相平衡，計算時忽略。，按一半重量作用在兩岸二段端頭。各階段荷載作用簡圖見圖(19)、(20)、(21)示。圖(19) 1段扣掛階段荷載作用簡圖 (單位：KN)圖(20) 2段扣掛階段荷載作用簡圖 (單位：KN)圖(21) 合攏段安裝階段荷載作用簡圖 (單位：KN)、內(nèi)力計算結果及強度復核、各階段內(nèi)力計算結果(1)、1段安裝階段內(nèi)力計算結果1段安裝階段軸力見圖(22)，彎矩見圖（23），剪力圖未示?？鬯髁σ姳?1)。圖(22)、1段安裝階段軸力填充圖圖(23)、1段安裝階段彎矩填充圖1段安裝階段拱箱最大軸力(右岸拱腳)為N＝；拱箱最大彎矩M＝，相應軸力N＝；剪力未列出。(2)、2段安裝階段內(nèi)力計算結果2段安裝階段軸力見圖(24)，彎矩見圖（25），剪力圖未示?？鬯髁θ砸姳?1)。圖(24)、2段安裝階段軸力圖圖(25)、2段安裝階段彎矩圖2段安裝階段拱箱最大軸力(右岸拱腳)為N＝；拱箱最大彎矩M＝，相應軸力N= KN。剪力未列出。 (3)、合攏段安裝階段內(nèi)力計算結果合攏段安裝階段軸力見圖(26)，彎矩見圖（27），剪力圖未示?？鬯髁θ砸姳?1)。圖(26)、合攏段安裝階段軸力圖圖(27)、合攏段安裝階段彎矩圖合攏段安裝階段拱箱最大軸力(拱腳)為N＝；拱箱最大彎矩M＝ ，相應軸力N＝ KN。剪力未列出。表(1) 各階段扣索力計算成果表扣掛狀態(tài)左岸扣索力(KN)右岸扣索力(KN)T1(1扣)T2(2扣)T1(1扣)T2(2扣)安裝拱腳段安裝第二段安裝合攏段張力安全系數(shù)K可見，扣索安全系數(shù)皆滿足大于3的規(guī)范要求。、扣索張力安全系數(shù)計算及拱肋強度復核(1)、扣索安全系數(shù)計算兩岸1扣扣索皆采用2φ39mm （637+FC）的麻芯鋼索，公稱抗拉強度1700MPa，破斷拉力Tp=。兩岸2扣扣索采用2φ56mm （637+FC）的麻芯鋼索，公稱抗拉強度1700MPa，破斷拉力Tp=3280KN?？鬯鲝埩Π踩禂?shù)：K=Tp/T1max(T2max)。從表(1)中可以看出，兩岸1扣扣索力皆在安裝第二段時最大，兩岸2扣扣索力皆在合攏段安裝階段為最大，張力安全系數(shù)計算結果列于表(1)中，可見，各扣索安全系數(shù)皆滿足大于3的規(guī)范要求。(2)、拱肋強度復核為保證拱箱扣掛過程中拱箱受力的安全，對安裝拱腳段、第二段及拱頂合攏段對拱箱的受力分別進行了計算：在拱箱扣掛安裝過程中，彎矩最大截面有可能出現(xiàn)上下緣拉應力超限，從而引起拱箱混凝土開裂或破壞，因而僅取各階段彎矩最大截面進行強度復核驗算。根據(jù)截面設計器自動計算拱箱截面屬性，見圖(15)，邊箱截面A= m2，S33(+Face)=(2軸正方向截面外緣上的3軸截面模數(shù))，S33(Face)= m3(2軸負方向截面外緣上的3軸截面模數(shù))。根據(jù)前面的拱箱內(nèi)力電算結果進行強度復核計算如下：①、拱腳段安裝階段拱肋強度驗算：下緣最大拉應力=≈Rl=（C50砼軸心抗拉強度設計值）上緣最大壓應力=≈Ra=（C50砼軸心