【文章內容簡介】 ，不必另設吊耳。 JB/T47032000的長度是140 mm， JB/T47032000的長度是140 mm，管箱采用的接管，接管焊縫距法蘭焊縫距離定約為100 mm，平蓋封頭厚64 mm，接管寬度300 mm。則管箱長=280+160+316=756 mm,取800 mm。 補強設計均采用等面積補強法，接管按照GB/T81632008選取。 管箱接管設計管程接管內徑為300 mm，用的接管（DN300）。使用20號熱軋?zhí)妓劁摴?MPa， mm， mm。 計算厚度： mm有效厚度： mm開孔直徑： mm接管有效補強寬度： mm接管外側有效補強高度： mm需要補強面積： mm2可做補強面積：mm2mm2如果考慮焊縫面積，面積是足夠的，故不用補強。 殼體進料接管設計管程接管內徑為250mm，用的接管（DN250）?？紤]使用20號熱軋?zhí)妓劁摴?MPa， mm， mm。接管位于錐殼，計算時用錐殼計算厚度。計算厚度： mm有效厚度： mm開孔直徑： mm接管有效補強寬度： mm接管外側有效補強高度： mm需要補強面積： 可做補強面積：需另行補強：補強圈厚度： mm取補強厚度為8mm實際補強面積：如果考慮焊縫面積，面積是足夠的?？紤]制造方便，補強片選DN2508Q235R JB/T47362002。 殼體氣相出口接管設計管程接管內徑為250 mm，用的接管（DN250）?？紤]使用20號熱軋?zhí)妓劁摴?MPa， mm， mm。接管位于殼體大端，計算時用大端計算厚度。計算厚度： mm有效厚度： mm開孔直徑： mm接管有效補強寬度： mm接管外側有效補強高度： mm需要補強面積： 可做補強面積：需另行補強：補強圈厚度： mm取補強圈厚度為6mm。實際補強面積：如果考慮焊縫面積，面積是足夠的?？紤]制造方便，補強片選DN2508DQ345R JB/T47362002。 殼體液相出口接管設計管程接管內徑為50 mm，用的接管（DN50）。考慮使用20號熱軋?zhí)妓劁摴?MPa， mm， mm。接管位于殼體大端，計算時用大端計算厚度。計算厚度： mm有效厚度： mm根據GB1501998表81，知不必補強。 固定管板整臺再沸器共有兩塊管板，分別是管箱與殼體之間的固定管板和浮頭管板。本設計采用T型可抽浮頭結構，設計參考GB1511999及相關法蘭墊片標準。查得，殼體公稱直徑 mm，換熱管外徑 mm，換熱管壁厚 mm，換熱管根數，換熱管長度 mm，換熱管失穩(wěn)當量長度 mm，換熱管間距 mm，管板上管程分隔板槽深 mm，換熱管與管板連接采用焊接，焊高f= mm。 JB/T47032000， JB/T47062000。材料，換熱管使用20號鋼，管板使用16MnR材料。 計算各參數布管區(qū)無支撐面積：布管面積：布管區(qū)當量直徑， mm墊片外徑 mm，墊片內徑 mm，密封寬度： mm， mm有效密封寬度： mm壓緊力中心圓直徑 mm 確定管板設計壓力 由于管板兩側均為正壓，取最大值， MPa， MPa 計算無量綱數假設管板名義厚度為80 mm，查得材料的許用應力為 MPa，管板彈性模量為 MPa，換熱管彈性模量為 MPa，管板強度削弱系數，剛度削弱系數。無量綱壓力： 換熱管有效長度： mm管束模數：管束無量綱剛度：計算系數： 計算管板厚度利用計算系數，查GB1511999圖23，得系數。則管板計算厚度： mm管板公稱厚度： mm管板的最小厚度：取管板厚度為55mm。此時需從新核算換熱管有效長度。得 mm此時。則認為管板可以取55 mm。 校核軸向應力(1) 換熱管的穩(wěn)定許用壓應力換熱管材料設計溫度下的屈服點 MPa。換熱管回轉半徑：系數：則換熱管的穩(wěn)定許用壓應力為： MPa管板非開孔面積：系數：查GB1511999圖24，得系數。(2) 應力校核只有管程壓力作用，組合壓力為： MPa，合格。只有殼程壓力作用，組合壓力為： MPa，合格。管程與殼程壓力同時作用，組合壓力為： MPa，合格。 校核拉脫力許用拉脫力： MPa軸向應力取 MPa，焊腳高 mm。拉脫力： 結論：在三種工況下，拉脫力均滿足要求，取固定管板厚度為 mm。管板外徑為580 mm，內圓直徑497 mm，內圓高6 mm(雙面)，則管板名義后厚度取65 mm。 浮頭本設計浮頭采用球冠法蘭型浮頭蓋，管板為T型浮動管板。這主要是因為釜式再沸器的管束和浮頭都從一端插入，如果采用S型鉤圈法蘭結構，則浮頭尺寸過大，無法安裝與拆卸。所以，從結構上考慮，使用T型浮動管板。計算方法依據TEMA1999標準。 浮動管板計算管板與殼體間隙為5 mm。管板外徑為 mm。螺栓布圓直徑 mm。管板材料為16MnR，在設計溫度下，許用應力為MPa。 JB/T47062000，y=62 MPa，m=。尺寸為，墊片外徑mm，墊片內徑mm，墊片基本密封寬度=(377337)/4=10 mm mm，有效密封寬度 mm?？芍獕|片壓緊力作用中心圓直徑 mm。墊片壓緊力力臂 mm。浮頭蓋內徑=墊片內徑=337 mm，墊片預緊力力臂 mm。中間力臂 mm。螺栓選用40MnB，常溫下許用應力 MPa，100℃下許用應力 MPa。操作狀態(tài)螺栓載荷：(由于殼程壓力較大，以殼程壓力計算，下同) N預緊狀態(tài)螺栓載荷： N操作狀態(tài)螺栓面積：預緊狀態(tài)螺栓面積：取螺栓面積為： 已知M20螺栓的有效面積為161，所需螺栓=，取20根，間距 100 mm，大于最小間距。實際螺栓面積預緊狀態(tài)螺栓設計載荷： N操作狀態(tài)螺栓設計載荷： N操作壓力法蘭力矩： N N N= Nmm預緊法蘭力矩： Nmm按查得法蘭應力系數Y=24。由螺栓載荷引起的當量壓力： MPa MPa其中：F是與連接方式有關的系數，這里取1。管板有效設計壓力是的最大者。經計算是最大的。得= MPa。管板厚度計算：換熱管為三角排列： mm因為，剪切力不是控制因數，可以不用剪切力設計壁厚。因此設計浮動管板厚 mm。取凸面高6 mm，則浮動管板名義厚取50 mm。 浮頭蓋計算本設計中，浮頭蓋是由球冠形封頭和法蘭焊接而成的。其具體尺寸應與浮動管板相配套。外徑為 mm，螺栓布圓直徑為 mm，內徑為 mm。球冠形封頭材料取16MnR，設計溫度下，許用應力 MPa。法蘭材料取16MnR，在設計溫度下，許用應力為 MPa。設計使用M20螺栓20根，材料20。常溫下許用應力 MPa，100℃下許用應力 MPa。對于球冠形封頭，設計封頭內半徑為250 mm，只在管程壓力作用下，按內壓公式計算：由，查GB1501998圖76，得，則封頭計算厚度為： mm考慮腐蝕余量與鋼板負偏差等因素，取 mm。只在殼程壓力作用下，按外壓公式計算。取封頭的有效厚度： mm查GB1501998圖56，得。 MPa MPa，滿足要求。所以，封頭厚度為8 mm對于法蘭，也分為管程壓力與殼程壓力兩種計算方式。(1) 管程壓力下，操作狀態(tài)螺栓載荷： N預緊狀態(tài)螺栓載荷： N操作狀態(tài)螺栓面積：預緊狀態(tài)螺栓面積：取螺栓面積為： 計算的螺栓面積小于殼程壓力下計算的螺栓面積，故仍然使用M20螺栓20根。實際螺栓面積預緊狀態(tài)螺栓設計載荷： N操作狀態(tài)螺栓設計載荷： N操作壓力法蘭力矩(設法蘭厚100 mm)： N N N N mm= Nmm預緊法蘭力矩： Nmm 計算系數： 操作工況下厚度： mm預緊工況下厚度： mm 綜合結果，在管程壓力下，取法蘭厚110 mm?？芍?，法蘭厚度對無影響，則不必迭代。 (2) 殼程壓力下，法蘭力在之前已經計算過。其中：預緊狀態(tài)螺栓設計載荷： N操作狀態(tài)螺栓設計載荷： N操作壓力法蘭力矩(設法蘭厚100 mm)： N N N N mm預緊法蘭力矩： Nmm計算系數： 操作工況下厚度： mm預緊工況下厚度： mm 綜合結果，在管程壓力下，取法蘭厚125 mm?？芍?，法蘭厚度對無影響，則不必迭代。 浮頭計算結果 浮頭球冠形封頭材料16MnR，管板與法蘭材料均為16MnR，螺栓材料為40MnB。球冠形封頭半徑為250 mm，厚8 mm。管板與法蘭外徑均為490 mm，螺栓布圓直徑均為430 mm，螺栓孔直徑為20 mm。法蘭內徑為337 mm，形式為凹面法蘭，凹面深6 mm，凹面外徑381 mm。管板凸面外徑為377 mm，取凸面高6 mm。管板名義厚50 mm，法蘭名義厚125 mm。 JB/T47062000。螺栓取M20160 GB/T57822000螺栓20個。 拉桿，滑道因小端內徑變化，需對折流板重新設計。經計算，折流板尺寸為=DN8=5008=492 mm。折流板距固定管板的最小距離： mm調整為=800 mm。后端板至浮動管板距離為=950 mm。折流板間距重新設為750 mm。所需折流板數量=(300010191800950)/750=3塊。 拉桿直徑應為16 mm，需要4根拉桿長2250 mm。已知管束直徑為421mm，選擇拉桿分布圓直徑為380 mm，間隔36176。且在位于殼程進口管上部的拉桿上，焊接防沖板，位置應在進口管正上方(中心距固定管板486 mm)，長400 mm，厚6 mm。 當換熱器直徑大于800mm時，為了減少裝配或檢修時抽裝管束的困難避免損壞折流板和支持板，需增設滑道，滑道的結構有滑板，滾輪和滑條等，對于釜式重沸器一般采用滑條結構，殼體底部需設置支撐導軌?；缿谡哿靼逋鈧仍O置四條圓鋼，直徑6mm，對稱布置，間距50176。與60176。，焊接在支撐板板外側，長度從第1塊折流板到浮頭法蘭，約2800 mm。此外，殼體內部應用角鋼布置支撐導軌，與圓鋼滑道相配合，從距堰板100mm左右開始布置，長度約為3000 mm，錐殼部分人工削薄找平。 振動振動設計主要參考GB1511999附錄E中的內容。計算管間流速與最小間隙： m 進口流速： m/s折流板間橫流流速： m/s卡門渦街頻率 節(jié)徑比；排列角為30176。查圖E1，得St=。 進口處卡門渦街頻率： Hz折流板間卡門渦街頻率： Hz丙烯的比定壓熱容與比定容熱容之比為，取壓縮系數Z=1。 聲速為： m/s其中：為殼程絕壓(MPa)。 聲頻為： Hz因。另外知跨距n=14，單位空管質量 kg/s，單位管內流體質量=,管外流體質量需要進行估計，設計其虛擬流量=450，綜合結果，則單位管質量=++= kg/m。頻率常數。則固有頻率為： Hz 假設換熱管對數衰減率，則系數： m/s 臨界流速： m/s 校核 故不會發(fā)生聲振動。 故不會出現因流體彈性不穩(wěn)定造成的管束振動。再沸器是安全的。 支座首先，要計算再沸器的尺寸和質量。之前已經計算過管箱長800 mm，殼程內管長按3000 mm計算。浮頭蓋經計算后，認為高約200 mm。取