【文章內(nèi)容簡介】 W，US%=，IO%=故變壓器歸算到高壓側(cè)的參數(shù)為發(fā)電廠6：變壓器為兩臺(tái)40MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側(cè)額定電壓為121KV,查參考資料附表32可知ΔP0 = 46KW，ΔPS=174KW，US%=，IO%=故兩臺(tái)變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側(cè)的參數(shù)為6) 變電站主變壓器參數(shù)計(jì)算（以下計(jì)算結(jié)果均為兩臺(tái)變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側(cè)的參數(shù)）變電站1：變壓器為20000/110，高壓側(cè)額定電壓110KV,查參考資料附表36可知ΔP0 = 30KW，ΔPS=104 KW，US%=，IO%=變電站2：變壓器為兩臺(tái)25000/110，高壓側(cè)額定電壓110KV,查參考資料附表36可知ΔP0 = ，ΔPS=123 KW，US%=，IO%=變電站3：變壓器為兩臺(tái)25000/110 ，故參數(shù)同變電站2。變電站4：變壓器為兩臺(tái)20000/110 ，故參數(shù)同變電站1 所有變壓器的選擇和參數(shù)計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)詳見下表： 變壓器參數(shù)計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)（有兩臺(tái)變壓器時(shí)，均為并聯(lián)值）項(xiàng)目廠(站)主變型號(hào)額定電壓(Kv)歸算到高壓側(cè)等值阻抗(Ω)激磁損耗(MVA)火電廠BB231500/121121/++火電廠B363000/121121/++水電廠BB240000/110121/++變電站120000/110110/11++變電站225000/110110/11++變電站325000/110110/11++變電站420000/110110/11++ 輸電線路參數(shù)的計(jì)算線路名稱515354616462路徑長度997777668855導(dǎo)線型號(hào)LGJ1202LGJ120LGJ120LGJ120LGJ1202LGJ120對于LGJ120 導(dǎo)線，其單位長度阻抗為r0=+（Ω），充電功率Qc=，則各段線路長度及參數(shù)如表線路名稱515354616462長度（KM）997777668855電阻（Ω）電抗（Ω）充電功率（Mvar）注：對于雙回路線路其值為并聯(lián)后的結(jié)果 電力網(wǎng)變電站運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算圖1變電站運(yùn)算負(fù)荷計(jì)算圖下面對各種運(yùn)行方式進(jìn)行運(yùn)算負(fù)荷計(jì)算 冬季最大負(fù)荷運(yùn)行方式1) 變電站1按電力網(wǎng)的額定電壓計(jì)算電力網(wǎng)中變壓器繞組的功率損耗 則變電站1的運(yùn)算負(fù)荷2) 變電站2變壓器繞組的功率損耗 則變電站2的運(yùn)算負(fù)荷3) 變電站3變壓器繞組的功率損耗 則變電站3的運(yùn)算負(fù)荷4) 變電站4變壓器繞組的功率損耗 則變電站4的運(yùn)算負(fù)荷 冬季最小負(fù)荷運(yùn)行方式1) 變電站1變壓器繞組的功率損耗 則變電站1的運(yùn)算負(fù)荷2) 變電站2變壓器繞組的功率損耗 則變電站2的運(yùn)算負(fù)荷3) 變電站3變壓器繞組的功率損耗 則變電站3的運(yùn)算負(fù)荷4) 變電站4變壓器繞組的功率損耗 則變電站4的運(yùn)算負(fù)荷66變電站運(yùn)算功率計(jì)算結(jié)果表（相應(yīng)單位為：MW，Mvar，Ω）變電站變壓器低壓側(cè)功率變壓器激磁功率變壓器RT變壓器XT 變壓器功率損耗變壓器高壓側(cè)流入功率 輸電線充電功率變電站 運(yùn)算功率冬季最大負(fù)荷站1 站2 站3 站4 冬季最小負(fù)荷站1 站2 站3 站4 設(shè)計(jì)網(wǎng)絡(luò)歸算到高壓側(cè)的等值電路根據(jù)計(jì)算結(jié)果可作出歸算到高壓側(cè)的等值電路，如圖2圖2 設(shè)計(jì)系統(tǒng)歸算到高壓側(cè)的等值電路1) 線路53段功率分布計(jì)算線路53段：從線路末端向始端計(jì)算功率分布+1d5 ++ +)++R51+J X51+53段冬季最大負(fù)荷功率分布計(jì)算圖線路53段的末端功率為變電站3的運(yùn)算負(fù)荷功率，即為 線路53段的功率損耗為 線路53始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路53的功率為從而可得如圖所示的51段功率分布1d5+ +)++R51+J X51+53段冬季最大負(fù)荷功率分布圖2) 線路62段功率分布計(jì)算+2D6++ +)++R62+J X62+62段冬季最大負(fù)荷功率分布計(jì)算圖線路62末端功率為變電站2的運(yùn)算負(fù)荷功率，即為 線路62段的功率損耗為 線路62始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路62的功率為兩端供電方式546和516的功率分布進(jìn)行計(jì)算。下面分別對546和516的功率分布進(jìn)行計(jì)算。兩端供電網(wǎng)546的功率分布計(jì)算線路名稱515354616462電氣距離(KM)9977776688553) 兩端供電網(wǎng)546功率分布計(jì)算兩端供電網(wǎng)546功率初分布計(jì)算，由于設(shè)計(jì)方案中對于兩端供電網(wǎng)的各段線路均采用同一導(dǎo)線截面，即為均一網(wǎng)絡(luò)，故功率初分布可按長度成反比例分配，將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在4點(diǎn)拆開，則成為兩個(gè)單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。a) 兩端供電網(wǎng)拆開后54功率分布計(jì)算對于拆開后的54網(wǎng)的初分布功率，即為54段的末端功率，于是線路54段的功率損耗為 線路54始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路54的實(shí)際功率為兩端供電網(wǎng)拆開后64功率分布計(jì)算對于拆開后的64網(wǎng)的初分布功率，即為64段的末端功率，于是線路64段的功率損耗為 線路64始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路64的實(shí)際功率為4) 兩端供電網(wǎng)516的功率分布計(jì)算線路名稱515354616462電氣距離(KM)997777668855兩端供電網(wǎng)516功率初分布計(jì)算由于兩段線路采用同一導(dǎo)線截面，故為均一網(wǎng)絡(luò)，故功率初分布按長度成反比例分配，將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在1點(diǎn)拆開，則成為兩個(gè)單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。a) 兩端供電網(wǎng)拆開后51功率分布計(jì)算對于拆開后的51網(wǎng)的初分布功率，即為51段的末端功率，于是線路51段的功率損耗為 線路51始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路51的實(shí)際功率為 b) 兩端供電網(wǎng)拆開后61功率分布計(jì)算對于拆開后的61網(wǎng)的初分布功率，即為61段的末端功率，于是線路61段的功率損耗為 線路61始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路61的實(shí)際功率為 冬季最小負(fù)荷運(yùn)行方式功率分布計(jì)算5) 線路53段功率分布計(jì)算線路53段：從線路末端向始端計(jì)算功率分布線路53段的末端功率為 ： 線路53段的功率損耗為 線路53始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路53的功率為 6) 線路62段功率分布計(jì)算線路62末端功率為 線路62段的功率損耗為 線路62始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路62的功率為兩端供電網(wǎng)546的功率分布計(jì)算線路名稱515354616462電氣距離(KM)9977776688557) 兩端供電網(wǎng)546功率分布計(jì)算功率初分布按長度成反比例分配將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在4點(diǎn)拆開，則成為兩個(gè)單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。b) 兩端供電網(wǎng)拆開后54功率分布計(jì)算對于拆開后的54網(wǎng)的初分布功率，即為54段的末端功率，于是線路54段的功率損耗為 線路54始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路54的實(shí)際功率為兩端供電網(wǎng)拆開后64功率分布計(jì)算對于拆開后的64網(wǎng)的初分布功率，即為64段的末端功率，于是線路64段的功率損耗為 線路64始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路64的實(shí)際功率為8) 兩端供電網(wǎng)516的功率分布計(jì)算線路名稱515354616462電氣距離(KM)997777668855兩端供電網(wǎng)516功率初分布計(jì)算功率初分布按長度成反比例分配將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在1點(diǎn)拆開，則成為兩個(gè)單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。c) 兩端供電網(wǎng)拆開后51功率分布計(jì)算對于拆開后的51網(wǎng)的初分布功率，即為51段的末端功率，于是線路51段的功率損耗為 線路51始端功率從發(fā)電廠5高壓母線流入線路51的實(shí)際功率為 d) 兩端供電網(wǎng)拆開后61功率分布計(jì)算對于拆開后的61網(wǎng)的初分布功率，即為61段的末端功率，于是線路61段的功率損耗為 線路61始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路61的實(shí)際功率為 電壓分布和調(diào)壓計(jì)算元件上電壓降落的縱分量，即電壓損耗為在本設(shè)計(jì)中經(jīng)過初步計(jì)算，先暫時(shí)給定發(fā)電廠高壓母線的電壓為：冬季最大和最小運(yùn)行方式下火電廠高壓母線的電壓分別為115kV和111kV ，而水電廠電壓則由計(jì)算決定。1) 冬季最大運(yùn)行方式下，火電廠5發(fā)電機(jī)母線電壓計(jì)算應(yīng)按前面假設(shè)，其高壓母線電壓為115kV，發(fā)電廠5變壓器高壓側(cè)功率為高壓母線流入四條線路，即雙回5554功率之和，即按照前面選擇的發(fā)電廠5的主接線方式，四臺(tái)發(fā)電機(jī)分為兩組，其中兩臺(tái)因?yàn)橐┙o地方負(fù)荷，所以設(shè)置發(fā)電機(jī)母線，而兩外兩臺(tái)發(fā)電機(jī)