【文章內(nèi)容簡介】 ，鐘子孔直徑12mm，深8mm如圖16所示 桂林電子科技大學畢業(yè)設計報告紙 第 4 頁 共 53 頁 圖16 壓縮營養(yǎng)缽壓縮比：2 原始高度100mm，即模的高度為100mm。生產(chǎn)能力60個/min，即圖13中軸Ⅱ的轉(zhuǎn)速為60r/min，軸Ⅲ的轉(zhuǎn)速為60r/min，壓制力為1500N。由圖15得曲柄直徑為150mm，所以曲柄的線速度V=2πn/t=，所以軸Ⅱ輸出扭矩T=（*1500*）/60=225N*m軸Ⅲ輸出轉(zhuǎn)矩T=100N*m（2）電機的選擇電機一般分為交直流電機，根據(jù)對各電機性能的對比和沖壓型壓縮營養(yǎng)缽成型機工作要求選擇三相交流電機，因為三相交流電機工作性能能滿足該機械的要求，而且交流電機使用很廣泛，可以很好的獲得，同時如果電機出現(xiàn)故障維修和跟換都很方便。這樣可以大大的方便了客戶的需要。表 11 原始數(shù)據(jù)輸出轉(zhuǎn)矩 T(Nm) 轉(zhuǎn)速（r/min）225 60200 60工作機的功率 Pw= （23） 桂林電子科技大學畢業(yè)設計報告紙 第 5 頁 共 53 頁 = =（225*60）/== =（100*60）/==（* *）+（ * *）= 23所以選 Y132S6 額定功率 p 額定 =3kw，I ed=,n 額定 =960r/min。其技術參數(shù)為：表 12 電機參數(shù)表（摘自機械零件設計手冊表 1911）型號 額定功率轉(zhuǎn)速 電流 效率功率因素最大轉(zhuǎn)矩堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩堵轉(zhuǎn)電流轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動慣量Y123s6 960r/min 83% 電機轉(zhuǎn)軸直徑為 45mm。 沖壓型壓縮營養(yǎng)缽成型機主要傳動部分和傳動比的確定沖壓型壓縮營養(yǎng)缽成型機主要傳動部分如圖 17 所示 桂林電子科技大學畢業(yè)設計報告紙 第 6 頁 共 53 頁 圖 17：沖壓型壓縮營養(yǎng)缽成型機主要傳動部分選擇帶傳動減速是因為帶傳動可以很好的實現(xiàn)大傳動比的傳動，而且?guī)鲃咏Y構簡單緊湊，由于帶傳運用很普遍，帶輪和帶很容易制造，很大程度減小了成本。選擇齒輪減速傳動是因為齒輪傳動工作平穩(wěn)，傳動效率高，工作可靠壽命長。但是帶傳動一般壽命較短，所以要經(jīng)常檢查帶的工作情況，防止出現(xiàn)事故。根據(jù)算選電機可確定輸出轉(zhuǎn)速為 960r/min，而軸Ⅱ所需輸出轉(zhuǎn)速為 60r/min，普通 V 帶輪傳動比一般小于等于 8，所以取帶輪傳動比為 i 皮帶 =4，即軸Ⅱ輸出轉(zhuǎn)速為960/4=240r/min，所以齒輪減速傳動比為 i=4 即可達到軸Ⅱ輸出轉(zhuǎn)速為 60r/min。 桂林電子科技大學畢業(yè)設計報告紙 第 0 頁 共 53 頁 2 沖壓型壓縮營養(yǎng)缽成型機帶輪的設計電機功率 P=3KW，轉(zhuǎn)速 n1=960r/min，轉(zhuǎn)動比 i=4，每天工作 8 小時。作為電機輸出的第一級減速傳動，一般不能讓發(fā)動機或者電機直接與減速機構構成剛性連接，這樣對電機沖擊性比較大，如果有堵轉(zhuǎn)情況發(fā)生，會大大增加燒壞電機的概率。所以在選擇第一傳動的時候要求選擇對電機具有緩沖和過載保護作用，同時作為產(chǎn)品，因該充分考慮選材的使用性、經(jīng)濟性 u 互換性。由此，可以選擇具有緩沖功能機構，如有帶傳動、撓性、彈性聯(lián)軸器傳動、鏈傳動等。由于要考慮經(jīng)濟型，而聯(lián)軸器的價格比較昂貴，一般使用在減速器輸出軸到執(zhí)行部件之間等要求傳動可靠的傳遞大扭矩的軸之間的連接。[4]鏈傳動的優(yōu)缺點：沒有滑動，工況相同時，傳動尺寸比較緊湊；不需要很大的張緊力，作用在軸上的載荷較??；傳動效率較高；能在溫度較高、濕度較大的環(huán)境中使用等。鏈傳動的缺點：只能用于平行軸間的傳動；瞬時速度不均勻，高速運轉(zhuǎn)時不如帶傳動平穩(wěn)；不宜在載荷變化很大和急促反向的傳動中應用；工作時有噪聲；制造費用比帶傳動高。[4]帶傳動根據(jù)帶的截面形狀不同，可分為 V 帶傳動、平帶傳動、同步帶傳動、多楔帶傳動等。 “帶傳動的優(yōu)點有：能緩和載荷沖擊；運行平穩(wěn)，噪聲??；制造和安裝精度要求不高；過載時將引起帶在帶輪上打滑，因而可防止其他零件的損壞；可增加帶長以適應中心距較大的工作條件。帶傳動的缺點有：有彈性滑動和打滑，使效率降低和不能保持準確的傳動比，(同步帶傳動除外)；傳遞同樣大的圓周力時，嚙合傳輪廓尺寸和軸上的壓力比動大；帶壽命較短。而同步帶只適合用要求傳動精度比較高的對環(huán)境要求質(zhì)量比較高的場合。根據(jù)對比各傳動優(yōu)缺點和沖壓型壓縮營養(yǎng)缽成型機工作要求可得出應該選擇帶傳動。根據(jù)沖壓型壓縮營養(yǎng)缽成型機的工作要求選擇 V 帶傳動，因為 v 帶傳動能滿足該機械傳動要求。 設計計算1 確定計算功率由于沖壓型壓縮營養(yǎng)缽成型機在工作過程中載荷變動小，每天工作已8小時算所以查表84 得工作情況系數(shù)K A=,故P ca=KA*P=*3KW= 桂林電子科技大學畢業(yè)設計報告紙 第 1 頁 共 53 頁 2 選擇 V 帶的帶型根據(jù)計算功率 Pca=，小帶輪轉(zhuǎn)速 n1=960r/min，查《現(xiàn)代機械設計手冊機械傳動設計》 “普通 V 帶選型圖”可得選擇用 A 型帶。3 設計帶輪的基準直徑并驗算帶速（1）初步選擇小帶輪的基準直徑 dd由于 V 帶的類型是 A 型帶，根據(jù)表《機械設計》82 和表 83，取小帶輪的基準直徑 dd=112mm（2）驗算帶速根據(jù)公式：(21)smsnvd ????帶速一般不宜過高或者是過低，一般應使V=525m/s，最高帶速不能超過30m/s因為 5 ﹤V﹤30,所以帶速合適。（3）根據(jù)小帶輪基準直徑確定大帶輪基準直徑根據(jù)公式d d2=idd1所以d d2=112*4=448mm。根據(jù)表33取圓整為d d2=450mm。實際傳動比i=d d2/【（1ε）d d1】 。所以實際傳動比i=。 4 確定 V 的中心距 a 和基準長度 L（1）由式 取 =500mm（23）)(2)(???0a（2）計算 V 帶的基準長度 maLddd .193504)2()12(54)()(021210 ???????? ??（24）根據(jù)《機械設計手冊》表82三角膠帶長度系列表選擇v帶基準長度為Ld=2022mm(3) 計算實際中心距a 0(25)mLd 530)2195(200 ??????? 桂林電子科技大學畢業(yè)設計報告紙 第 2 頁 共 53 頁 5 驗算小帶輪上的最小包角(26)???????????? )1240()(18012ad?6 計算帶的根數(shù)（1） 計算單根V帶的額定功率P r根據(jù)d d1=112mm，n 1=960r/min，查《機械設計手冊》表85得P 0=，根據(jù)n1=960r/min和i=《機械設計手冊》表85得△ P0=。查《機械設計手冊》表89得小帶輪包角系數(shù)Kα=，表810長度系數(shù)K L=由：(27)kWPLr ).015.()(0 ?????????（1） 計算V帶的根數(shù)z (28)取3根便可以滿足要求。7 計算單根帶的拉力的最小值由《現(xiàn)代機械設計手冊機械傳動設計》表15得A類型帶的單位長度質(zhì)量為q=，所以???? NqvzKPFca ])52([ 22min0 ??????????(29)應該使實際的初拉力大于計算出來的拉力，即F 0＞(F 0)min。8 計算軸壓力壓軸力的最小值為：(210)NFzp 98][sin)(2)(1m0min ??????9 帶輪的結構設計表21（摘自現(xiàn)代機械設計手冊機械傳動設計表1127）槽型 小帶輪直徑d 1/mm大帶輪直徑d 2/mm中心距a/mm帶根數(shù)Zbdhamin hfmin e fminA 112 450 530 3 12 7 桂林電子科技大學畢業(yè)設計報告紙 第 3 頁 共 53 頁 177。0.3根據(jù)電機參數(shù)可知電機軸直徑為63mm，=*63=d1，所以小帶輪可以采用實心式。選擇大帶輪孔徑為63mm選擇孔 桂林電子科技大學畢業(yè)設計報告紙 第 0 頁 共 53 頁 3 一級減速齒輪設計 一級圓柱直齒輪減速優(yōu)點和傳動功率計算 一級圓柱齒輪減速優(yōu)缺點優(yōu)點：效率高，在日常的機械傳動中齒輪傳動的效率最高。在圓柱齒輪一級傳動中效率可達 99%；結構緊湊；工作可靠，壽命長；傳動穩(wěn)定。缺點：制造及安裝要求高，價格較貴，且不宜用于傳動距離過大的場合。在此選漸開線圓柱直齒輪傳動的原因：除了齒輪傳動的優(yōu)點之外，由于沖壓型壓縮營養(yǎng)缽成型機傳動的功率不是很大，用直齒輪傳動完全可以達到相應的要求，漸開線直齒輪在制造上相對斜齒輪來說要簡單，這可以大大減低制造成本；并且傳動比較小，齒輪傳動完全能滿足其傳動要求，而且齒輪制造成本要小于渦輪蝸桿的制造成本。所以選擇漸開線圓柱直齒輪傳動。 傳動功率的計算一級減速齒輪的功率輸入來自電機通過皮帶傳動傳動，由于所確定的電機的功率是在一定程度上超過了輸出軸的所需要的功率，在正常情況下，減速器傳遞的功率是由負載覺決定的。但是出于考慮有意外情況的發(fā)生，如執(zhí)行部件由于外界物體入侵而出現(xiàn)的卡死的現(xiàn)象，這時電機的額定功率就加在減速器上。故設計時應按照電機的額定功率來設計計算各級齒輪的參數(shù)。于是，一級齒輪的輸入功率： P=3*= （31）主齒輪轉(zhuǎn)速n 1=960/i皮帶 =960/=所以齒輪傳動實際傳動比i 齒輪 =。 漸開線圓柱直齒輪材料、精度等級和齒數(shù)的選取 漸開線圓柱直齒輪材料的選取根據(jù)《機械設計手冊》表8110和表8112及表8113選小齒輪材料為40Gr，硬度為280HBS。大齒輪選45鋼，硬度為240HBS ，二者的硬度差為40 HBS。在齒輪傳動中小齒輪磨損要比大齒輪磨損快，根據(jù)沖壓型壓縮營養(yǎng)缽成型機的工作狀態(tài)和一級齒輪傳動功率大小，可知小齒輪材料選40Gr，大齒輪材料選 45鋼可以完全滿足工作要求，可以確保傳動的可靠性和使用壽命，在以最低成本投入的情況下要設計達到實用的機械， 桂林電子科技大學畢業(yè)設計報告紙 第 1 頁 共 53 頁 其材料選擇要滿足工作條件的要求。而小齒輪選40Gr大齒輪選45鋼滿足了工作條件的要求同時又最大限度的減低了成本。 漸開線圓柱直齒輪精度等級的選取沖壓型壓縮營養(yǎng)缽成型機為農(nóng)業(yè)機械，運動精度是高，所以選擇用7級精度（GB 1009588） ，選擇 7級精度不但滿足了傳動的要