【文章內容簡介】 根據(jù)潷水器設備性能，排水時間 td=MLSS 取 4000mg/L,污泥界面沉降速度：???????曝氣池潷水高度 h1=，安全水深 ，沉淀時間：? h??曝氣時間： 61..2aesdtt h?????反應時間比： ?? 曝氣池體積 V武漢理工大學《水質工程學Ⅱ》課程設計說明書15二沉池出水 BOD5 由溶解性 和懸浮性 組成，其中只有溶解性 與工藝計算5BOD5 5BOD有關。出水溶解性 可用下式估計：??式中 出水溶解性 5BOD二沉池出水總 ，取 =20mg/Ls sS活性污泥自身氧化系數(shù)，典型值為 二沉池出水 SS 中 VSS 所占比例，取 = f二沉池出水 SS，根據(jù)《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》一級 B 排放標eC準。取 =20mg/L，emg/???????????????本例認為進水 TN 較高。為滿足硝化要求，曝氣段污泥齡 取 25 ，污泥產(chǎn)率系數(shù)c?1d?y 取 ，污泥自身氧化系數(shù) Kd 取 ，曝氣池體積： 3() meXfK??????????????????????????? 復核潷水高度 h1SBR 曝氣池共設 4 座，即 n2=4，有效水深 H=5m，潷水高度 h1：???復核值與設定值相同。 復核污泥負荷 (/).4osSNkgBODMLSeXV???????? 剩余污泥產(chǎn)量剩余污泥由生物污泥和非生物污泥組成。剩余生物污泥 計算公式：vX?0110evdSXXYQKVf?????武漢理工大學《水質工程學Ⅱ》課程設計說明書16式中， 為二沉池出水 SS 中 VSS 所占比例，一般 ；Kd 為活性污泥自身氧化系f ?數(shù)，Kd 與水溫有關，水溫為 20 度時 kd20=，不同水溫時應進行修正。本例污水冬季溫度 15 度20(1520)1(15)(20).()TddKd??????冬季剩余生物污泥量： 0(10)ev dSXXYQKVf????????????????（kg/d）279剩余非生物污泥 0()esbCf式中 設計進水 SS， ，取 2200C3/md進水 VSS 中可生化部分比例，設bf ?0(1)esbCXQf???? 22510??????? 37(/)kgd剩余污泥總量： (/)vs kgd??????剩余污泥含水率按 %計算，濕污泥量 ./10()/sxQmp???剩余污泥含水率按 98%計算，濕污泥量為 ()1/sxQmdp??????考慮到一定的安全系數(shù)，取每天排出 污泥 復核出水 (/). mglKftn???????? 復核出水 NH3N武漢理工大學《水質工程學Ⅱ》課程設計說明書17(10) ?????????????????????????????.1(5)() (/)n mgl??02(10).?硝化菌比增長速度為： 1/5..06()Nnc d??????出水氨氮為。 (10)()(10) .(/)9067NemKmgl?????????復核結果表明，出水水質可以滿足要求。 設計需氧量設計需氧量包括氧化有機物需氧量，污泥自身需氧量，氨氮硝化需氧量和出水帶走的氧量。有機物氧化需氧系數(shù) ，污泥需氧系數(shù) 。氧化有機物和污泥需氧量39。??39。?為：1AOR39。 39。10()eQSbXVf???? ()?????? 68/)kgd進水總氮 N0=45mg/L, 出水氨氮 Ne=15mg/L, 硝化氨氮需氧量 ：(.12)ecNVXfAORQ??? . )??? （kg/d）2836反硝化產(chǎn)生的氧量 ：3AOR )jewcNTVNfAOR????? ?、=(0. )1????武漢理工大學《水質工程學Ⅱ》課程設計說明書18 (/)kgd?總需氧量： ???? 標準需氧量 (20)()()???????式中 20 度時氧在清水中飽和溶解度，為 (20)s? 氧總轉移系數(shù)，? 氧在污水中飽和溶解度修正系數(shù)，?? 因海拔高度不同而引起的壓力系數(shù)?? P 所在地區(qū)大氣壓力 ? T 設計污水溫度? 設計水溫條件下曝氣池內平均溶解氧飽和度()Csbt? 設計水溫條件下氧在清水中飽和溶解度()st? 空氣擴散裝置處的絕對壓力，bP?Ot 氣泡離開水面時含氧量 ?Ea 空氣擴散裝置氧轉移效率?C 曝氣池內平均溶解氧濃度，2mg/L ?工程所在地海拔高度 153m，大氣壓力估為 ，壓力修正系數(shù)為5Pa???????微孔曝氣頭安裝在距池底 處，淹沒深度 H=，其絕對壓力為3555...()bPHa???????微孔曝氣頭氧轉移效率 Ea 為 20%，氣泡離開水面時含氧量：21()0%79AtEO?? (.)???武漢理工大學《水質工程學Ⅱ》課程設計說明書19夏季水溫 25 度，清水氧飽和度 為 ,曝氣池內平均溶解氧飽和度：(25)sC(25)5).0642btsbpOC????? ??夏季標準需氧量。 (20)520 5(25) (50).024SsbAORCS??????? ? ./kgh?夏季平均空氣用量： ./146./?????最大時空氣用量： ????? 曝氣池的布置SBR 反應池共設一座，每個曝氣池長 45m，寬 25m，深 5m，超高 ，有效體積5625 ，4 個反應池總有效體積為 22500 。單座 SBR 反應池見草圖附表一3m3m 鼓風曝氣設施鼓風機房土建按遠期建設，設備按近期安裝。內容 新 豐 污 水 處 理 廠功能 提供 SBR 生物池生物處理所需氧氣，保證 BOD5及 N、 P 去除備 注鼓風機數(shù)量（臺） 2 用 1 備風 量（m 3/min） 90設計參數(shù)風 壓 （mH 2O） 武漢理工大學《水質工程學Ⅱ》課程設計說明書20 消毒池《室外排水設計規(guī)范》GB500142022[]⑴二級處理出水的加氯量應根據(jù)試驗資料或類似運行經(jīng)驗確定。無試驗資料時，二級處理出水可采用 6～15mg/L，再生水的加氯量按衛(wèi)生學指標和余氯量確定。功 率 (kw)/臺 132主要工程內容 1 座，平面尺寸 3212m，鼓風機房內 3 臺鼓風機，2 用 1 備。單機流量 90m3/min，風壓，功率 132kw。運行 根據(jù) SBR 生物池溶解氧濃度調節(jié)鼓風機導葉片來自動調節(jié)風量，調節(jié)范圍 100～45%。武漢理工大學《水質工程學Ⅱ》課程設計說明書21⑵二氧化氯或氯消毒后應進行混合和接觸，接觸時間不應小于 30min。水力停留時間 T=30min加氯量取 12mg/L池體平均水深 h=3m污水量按遠期最大流量計：35000=50050 =3. 設計計算①加氯量計算每日加氯量為： ??????②加氯設備液氯由真空轉子加氯機加入，加氯機設計兩臺，采用一用一備，每小時加氯量為 kg/L設計中采用 ZJ1 型轉子加氯機,加注量達 5~45kg/h。加氯間尺寸設計為 LB=1010m③平流式消毒接觸池本設計采用兩個平流式消毒接觸池，1）消毒接觸池容積： ???2）消毒接觸表面積，取有效水深為 3m：27Ah單個消毒池面積3）消毒池池長： BAL39。39。?式中 L’消毒池池長廊道總長(m)； B消毒接觸池廊道單寬(m)；設計中取 B=3m39。39。174358LABm?消毒接觸池采用 5 道，消毒接觸池長：39。//.6校核長寬比： ，符合要求2039。 ?L4）池高 mhH3..1?式中 h 1超高(m)，一般采用 ； h2有效水深(m)。5）進水管消毒接觸池的進水管管徑 D=900mm，v=，1000i= 污泥處理系統(tǒng)39。14武漢理工大學《水質工程學Ⅱ》課程設計說明書22 集泥井（1）集泥井容積的計算：根據(jù)上面計算，SBR 反應池的排泥 /考慮構筑物構筑物的每日排泥量 ，需在 2h 內抽完，集泥井容積為污泥泵提升流量的 10min 體積， 3??（2）集泥井的尺寸計算設有效泥深為 5m，則平面尺寸 L*B=4m*3m，集泥井為地下式，池頂加蓋，有潛污泵抽送污泥。（3）污泥提升泵的選擇選擇 GMP 型自吸式離心泵，流量 180m3/h,揚程 。 污泥濃縮池采用間歇式重力濃縮池，2 座（1）設計說明運行周期 22h，其中進泥 2h，濃縮 15h，排水和排泥 3h，貯泥 2h。污泥含水率 P1＝％，每座污泥總流量 Q=(2)設計計算 30/(.2%)/()82/vc md?????則濃縮池體積不小于 182+≈750m3工藝構造尺寸：設計污泥濃縮池 2 座，每個不小于 375m3，設計平面尺寸為 9*9，濃縮池上部高度為 5m，有效泥深 4m，濃縮池下部為錐形，下部尺寸為 1*1，錐斗髙為 4m。污泥濃縮池總容積為 9*9*5+195=600m3＞375m3 滿221813????????????3m足要求。武漢理工大學《水質工程學Ⅱ》課程設計說明書23（3）排水和排泥排水：濃縮后池內上清液利用重力排放，由站區(qū)溢流管道進入調節(jié)池，濃縮池設四根排水管于池壁，管徑 dn100mm，于濃縮池最高水位處設置一根，向下每隔 1m，處設置一根，下面三根安裝蝶閥。排泥：濃縮后污泥泵抽送污泥貯柜。污泥泵抽升流量 182/3=62m3/h,濃縮池最低泥位，最高 ,則污泥泵所需揚程 6m。（4）設備選擇直徑 9m 重力濃縮池兩座，池深 5 m，配 D9000 污