【文章內容簡介】 測數(shù)據(jù)接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向市建設工程安全監(jiān)督站、市建設工程質量監(jiān)督站、市建筑委員會報告。、本分項工程監(jiān)測項目包括：支架沉降、位移和變形。：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監(jiān)測頻率不超過20～30分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。本工程高大模板支撐系統(tǒng)施工及混凝土澆筑時間已進入西安市冬期施工階段，因此，本工程施工時，應遵守冬期施工各項要求：a．鋼筋調直冷拉溫度不宜低于20℃。預應力鋼筋張拉溫度不宜低于15℃。 b．負溫條件下使用的鋼筋，施工過程中應加強管理和檢驗，鋼筋在運輸和加工過程中應防止撞擊和刻痕。c．鋼筋張拉與冷拉設備、儀表和液壓工作系統(tǒng)油液應根據(jù)環(huán)境溫度選用，并應在使用溫度條件下進行配套校驗。d．當環(huán)境溫度低于20℃時，不得對HRB400鋼筋進行冷彎加工。：在負溫下冷拉鋼筋后，應逐根進行外觀檢查，其表面不得有裂紋和局部頸縮。該部分鋼筋應提前全部下料制作完畢。（水溶性切削潤滑液）須為防凍型。保證20℃以上不受凍仍可使用。，及時用暖風機清除模板內冰雪。，頂板模板不采用快拆體系，全部模板方木一次性投入，數(shù)量須準備充足，拆模時嚴格辦理拆模申請，頂板須保留一層支撐，懸挑部分的混凝土強度未達到100%，模板不能拆除，須嚴格按施工方案執(zhí)行。、可使側模輕輕脫離混凝土后，再合上繼續(xù)養(yǎng)護到拆模。：梁、板側模及墻柱模板須在同條件養(yǎng)護試塊混凝土強度達到5N/mm2混凝土溫度冷卻到5℃后，且混凝土表面溫度與外界環(huán)境溫度差不大于20℃時方可拆除。對于柱子混凝土，還應控制其混凝土內外溫差不大于25℃。其它模板的拆除控制參見下表： 模板類型結構跨度(m)同條件養(yǎng)護試塊達設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）混凝土表面溫度與外界環(huán)境溫度差(℃) 混凝土內外 溫差(℃) 梁、板側?！?0 墻體側?！?0 柱子側?！?0≤25 板底?！?≥50 板底模2，≤8≥75 板底模8≥100 梁底?！?≥75 梁底模8≥100 懸臂底模≥100 ，其受凍臨界強度，應滿足《建筑工程冬期施工規(guī)范》的相關規(guī)定。，并符合《建筑工程冬期施工規(guī)范》相關規(guī)定。，不得含有冰、雪、凍塊及其它易凍裂物質。摻加含有鉀、鈉離子的防凍劑混凝土，不得采用活性骨料或在骨料中混有此類物質的材料。，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土外加劑應用技術規(guī)范》GB50119的相關規(guī)定。非加熱養(yǎng)護法混凝土施工，所選用的外加劑應含有引氣組分或摻入引氣劑，%～%。，不應采用潮濕狀態(tài)的材料，也不應將保溫材料直接鋪蓋在潮濕的混凝土表面，新澆混凝土表面應鋪一層塑料薄膜。: 在冬施期間，混凝土的養(yǎng)護措施十分關鍵，正確的養(yǎng)護能避免混凝土產生不必要的溫度收縮裂縫和受凍。根據(jù)工程特點及施工部位，采用相應的保溫養(yǎng)護措施，防止混凝土受凍并控制混凝土表面和內部溫差。對邊、棱角部位的保溫厚度增大到大面的23倍?；炷猎陴B(yǎng)護期間要防風防失水。勞動力計劃 ：序號架子工（人）木工（人）砼工（人）備注181518計算書及相關圖紙附件一：綜合樓腳手架平面、剖面圖附件二：板模板高支撐架計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)新澆混凝土樓板邊寬B(m) 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值面板及小梁自重標準值樓板模板自重標準值模板及其支架自重標準值新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)風壓高度變化系數(shù)μz風荷載體型系數(shù)μs 三、模板體系設計模板支架高度(m)立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)150立柱距混凝土板長邊的距離(mm)300主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁最大懸挑長度(mm)150主梁最大懸挑長度(mm)150結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000面板驗算方式簡支梁 根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000151515/12＝281250mm4 強度驗算 q1＝[(G1k+ (G3k+G2k)h)+，(G1k+ (G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+] 1= q2＝G1kb=1= p＝Q1K=＝ Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[，+]= m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1= ν＝5ql4/(384EI)＝52504/(38410000281250)＝≤[ν]＝l/400＝250/400＝ 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)6080小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁驗算方式簡支梁 因小梁較大懸挑長度為150mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 強度驗算 q1＝[(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=max[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ M1＝q1l2/8＝＝m q2＝G1kb=＝ p＝Q1k=＝ M2＝q2L2/8+pL/4＝+＝m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[，+]＝m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，]＝m σ＝Mmax/W＝106/64000＝≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 V1＝＝＝ V2＝+＝+＝ V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[，+]＝ Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，]＝ τmax＝3Vmax/(2bh0)=31000/(26080)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+))＝ 跨中νmax＝5qL4/(384EI)=59004/(38493502560000)＝≤[ν]＝l/400＝900/400＝ 懸臂端νmax＝qL4/(8EI)=1504/(893502560000)＝≤[ν]＝l12/400＝300/400＝ 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф483可調托座內主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁驗算方式簡支梁 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 小梁最大支座反力計算 Q1k＝ q1＝[(G1k+ (G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ q2＝(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))= 承載能力極限狀態(tài) 按簡支梁，Rmax＝＝＝ 按懸臂梁，R1＝q1l=＝ R＝max[Rmax，R1]/2＝。 正常使用極限狀態(tài) 按簡支梁，Rmax＝＝＝ 按懸臂梁，R1＝q2l=＝ R＝max[Rmax，R1]/2＝。 抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax＝m σ＝Mmax/W＝106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax＝2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖(mm) νmax＝ 跨中νmax=≤[ν]=900/400= 懸挑段νmax＝≤[ν]=1502/400= 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)400頂部立桿計算長度系數(shù)μ1非頂部立桿計算長度系數(shù)μ2鋼管類型Ф483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3) 長細比驗算 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2400)= 非頂部立桿段：l02=kμ2h =11500= λ=max[l01,l02]/i=≤[λ]=210 長細比滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2400)= λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝ Mw=＝m Nw＝++Mw/lb=[(+(24+))+1]+＝ f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝(424)+106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=kμ2h =1500= λ2＝l02/i＝＝，查表得，φ2＝ Mw=＝m Nw＝++Mw/lb=[(+(24+))+1]+＝ f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝(424)+106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30 按上節(jié)計算可知，可調托座受力N＝≤[N]＝30kN 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)180混凝土強度等級C35立桿底座長a(mm)150立桿底座寬b(mm)150F1=N=受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=；當h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：βh=1，ft=，η=1，h0=h20=160mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mm F=(+，m)ηumh0=(1+0)11240160/1000