【文章內容簡介】 我院系統(tǒng)處提供的單相接地短路電流，考慮普通地線的短路熱穩(wěn)定性，初選地線型號如下：高江Ⅰ、Ⅱ線非大跨越段及江嶺Ⅰ、Ⅱ回全線地線均推薦選為 LBGJ7533AC 鋁包鋼絞線。江羅Ⅰ、Ⅱ普通段推薦選擇 1 稀土鋅鋁合金鍍層鋼絞線；重冰區(qū)段推薦選擇 11270A 稀土鋅鋁合金鍍層鋼絞線。表 27 本工程地線的主要機電性能表 型號項目LBGJ7533AC1A1使用區(qū)段江嶺線全線/高江線非大跨越段江羅線重冰區(qū)段 江羅線非重冰區(qū)段結構（根數/直徑） 7/ 7/ 7/14 / 44計算截面（mm 2） 計算外徑（mm） 計算重量（kg/m） 設計安全系數 計算拉斷力（N） 52880 78690 57810最大使用張力（N） 20984 15416平均運行張力（N） ≤25％(3) OPGW 光纜選擇OPGW 光纜的選擇除需滿足系統(tǒng)通信的要求外，還需滿足設計規(guī)程對地線的要求。主要考慮在線路發(fā)生單相接地故障時，OPGW 不應損壞，故 OPGW 的選擇在滿足光通信的前提下，除滿足力學特性外，最重要的是對地線和 OPGW 光纜進行熱穩(wěn)定驗算，即要根據系統(tǒng)切除故障的時間和短路電流的大小來計算因短路電流而引起的溫升，以保證允許的溫升的最大值大于實際溫升。OPGW 的選型將在下一步設計階段中詳細論述。 導地線防振根據規(guī)程規(guī)定導地線的平均運行張力上限達到計算拉斷力的 25%，不論檔距大小均應采取防振措施。另外，對于跨越河流、大檔距及大高差處還需采用預絞絲護線條進行保護。本工程導線的年平均運行張力達到計算拉斷力的 25%，根據規(guī)程規(guī)定需采用防振錘防振，防振錘安裝數量由檔距大小決定。 絕緣配置 污區(qū)劃分本工程所經地域為重慶市萬州區(qū)，按重慶電網污區(qū)分布信息系統(tǒng)（2022） ，高江Ⅰ、Ⅱ全線、江嶺Ⅰ、Ⅱ全線、江羅Ⅰ、Ⅱ自江南站～谷雨段區(qū)域為 d 級污穢區(qū)，江羅Ⅰ、Ⅱ線自谷雨～羅田牽引站段區(qū)域為 c 級污穢區(qū)。 絕緣配合的原則15 / 44本工程絕緣配合根據規(guī)程和《電力系統(tǒng)污區(qū)分級與外絕緣選擇標準》 （Q/GDW 152－2022） ，采用統(tǒng)一爬電比距（即絕緣子的爬電距離與其兩端承擔的最高相電壓之比，mm/kV）進行配置。 絕緣子選擇(1) 絕緣子型式目前國內高壓送電線路所用絕緣子主要有玻璃、瓷質及合成絕緣子三種類別。根據以往工程經驗，玻璃絕緣子具有零值自爆及較好的抗污自潔能力，運行維護較為方便；瓷質絕緣子采用時間很長，運行經驗豐富，因零值檢測工作量大，運行維護不方便；合成絕緣子雖具有免清掃、免測零、自恢復能力強、重量輕的特點，特別是具有較強的抗污能力。根據本工程的地形、地貌及氣象條件，綜合近年來其它 220kV 線路設計、運行的經驗，本工程推薦采用防污型玻璃絕緣子。為防止玻璃絕緣子自爆損傷變電站內的設備，進出線檔構架側采用瓷質絕緣子。根據導線荷載情況選擇絕緣子如下：a、高江線非大跨越段導線懸垂采用 100kN 玻璃絕緣子單聯或雙聯串組合成串；導線耐張采用雙聯 70kN 級玻璃絕緣子雙聯成串；耐張塔跳線串采用 70kN 級玻璃絕緣子，單聯成串；進出線檔耐張串采用 70kN 級絕緣子（瓷質絕緣子） ，單聯結構。b、江嶺線全線導線懸垂采用 70kN 玻璃絕緣子單聯或雙聯組合成串；導線耐張采用雙聯 70kN 級玻璃絕緣子雙聯成串；耐張塔跳線串采用 70kN 級玻璃絕緣子，單聯成串；進出線檔耐張串采用 70kN 級絕緣子（瓷質絕緣子） ，單聯結構。c、江羅線全線導線懸垂采用 100kN 玻璃絕緣子單聯或雙聯串組合成串；導線耐張采用雙聯 70kN 級玻璃絕緣子雙聯成串；耐張塔跳線串采用 70kN 級玻璃絕緣子，單聯成串；進出線檔耐張串采用 70kN 級絕緣子（瓷質絕緣子） ，單聯結構。 (2) 絕緣子型號及片數選擇按 Q/GDW 152－2022 統(tǒng)一爬電比距選擇絕緣子片數，重慶電網 c、d 級污穢區(qū)電氣設備外絕緣的標稱爬電距離分別為 、（按設備兩端最高相電壓計算） ，為滿足對泄露距離的要求，并考慮零值絕緣子的影響，經計算選擇絕緣子片數如下：16 / 44a、高江線普通段：耐張串選擇雙聯 16 片 70kN 玻璃絕緣子；懸垂串選擇單聯或雙聯 15 片 100kN 玻璃絕緣子；跳線串選擇 15 片 70kN 玻璃絕緣子。b、江嶺線：耐張串選擇雙聯 16 片 70kN 玻璃絕緣子；懸垂串選擇單聯或雙聯15 片 70kN 玻璃絕緣子；跳線串選擇 15 片 70kN 玻璃絕緣子。c、江羅線 d 級區(qū)：耐張串選擇雙聯 16 片 70kN 玻璃絕緣子；懸垂串選擇單聯或雙聯 15 片 100kN 玻璃絕緣子；跳線串選擇 15 片 70kN 玻璃絕緣子。江羅線 c 級區(qū)：耐張串選擇雙聯 14 片 70kN 玻璃絕緣子；懸垂串選擇單聯或雙聯 13 片 100kN 玻璃絕緣子；跳線串選擇 13 片 70kN 玻璃絕緣子。江羅線沿線海拔最高 1200m，1000m 以上的山設計均考慮為重冰區(qū)，上述絕緣子片數已考慮了余量，故片數不再按海拔進行修正。表 28 絕緣子主要尺寸及機電特性見下表：主要尺寸(mm) 機電特性絕緣子型號高度 盤徑泄露距離工頻濕閃(kV)工頻最小擊穿電壓(kV)50%沖擊耐受電壓(kV)機電破壞荷 載(kN)質量(kg/片)U100BP 146 280 450 50 130 125 100 U70BP 146 280 450 50 130 125 70 空氣間隙根據海拔高程情況，本工程線路各種運行條件下帶電部分與桿塔構件的空氣間隙值應不小于下表要求：空氣間隙(m)海拔高度（m）工頻電壓 操作過電壓 雷電過電壓 帶電檢修＜1000 1100—1200 17 / 44 金具根據規(guī)程規(guī)定：金具強度的設計安全系數在最大使用荷載的情況下不應小于，在斷線、斷聯情況下不應小于 。本工程優(yōu)先選用國家標準金具，懸垂線夾考慮采用預絞絲金具。 防雷保護及接地(1) 防雷保護本線路通過地區(qū)年均雷電日數為 45 日，屬于重雷區(qū)，從目前送電線路跳閘率分析，雷擊跳閘仍占主要地位，因此，盡量降低雷擊跳閘率是防雷保護設計主要解決的問題。根據規(guī)程規(guī)定，本工程全線架設雙地線，桿塔上地線對邊導線的保護角＜10176。桿塔上兩根地線之間的距離不超過導線與地線之間垂直距離的 5 倍。氣溫在 15℃、無風時，檔距中央與地線之間的距離應符合下式要求：S≥+1其中：S—導地線間的距離(m) L—檔距長度(m)(2) 接地本工程在線路路徑選擇中盡量優(yōu)化路徑，避免鐵塔立于易受雷擊處，并采用四腿接地盡量減小鐵塔接地電阻，提高線路耐雷水平降低雷擊跳閘率。接地采用常用的風車型水平射線接地方式，接地電阻滿足規(guī)程要求。對于土壤電阻率高的巖石地帶，加裝接地模塊降低接地電阻。 桿塔和基礎型式 設計依據(1) DL/T 50921999《110～500KV 架空送電線路設計技術規(guī)程》 。(2) DL/T 51542022《架空送電線路桿塔結構設計技術規(guī)定》 。(3) DL/T52192022《架空送電線路基礎設計技術規(guī)定》 。(4) GB500072022《建筑地基基礎設計規(guī)范》 。18 / 44(5) GB500102022《混凝土結構設計規(guī)范》 。(6) GB500172022《鋼結構設計規(guī)范》 。(7) GB26941981《輸電線路鐵塔制造技術條件》 。 鐵塔選型 根據前述論證，結合工程實際特點，本工程鐵塔均采用國家電網公司輸變電工程典型設計中 2C 系列自立式鐵塔及我院以往采用的自立式鐵塔。其中直線塔采用三角形排列的貓頭塔和酒杯型塔，耐張塔采用干字形鐵塔。為適應山區(qū)線路塔位地形變化的需要，減少基面開方量，保護生態(tài)環(huán)境，所有塔型均按全方位長短腿設計，并配以高低基礎作小高差調整。(1) 220KV 高峰～江南a、單回直線鐵塔：2CZMC2CZMC2CZMC2CZMC4b、單回轉角鐵塔：2CJC2CJC2CJC3c、單回終端鐵塔；2CJC4普通段，選擇國網公司典型設計中最接近使用條件的 2C 模塊。(2) 220KV 江南～羅田及江南～長嶺部分a、單回直線鐵塔：2CZMC2CZMC2CZMC2CZMC4b、單回轉角鐵塔：2CJC2CJC2CJC3c、單回終端鐵塔；2CJC4d、雙回直線鐵塔；SZTSZTSZT3e、雙回轉角鐵塔：SJSJ2f、雙回終端鐵塔；SJ3普通段，由于典設鐵塔沒有與該工程導線匹配的塔型，為了經濟性能考慮，選用我院原有塔型。15mm 及以下冰區(qū)，按塔型酌情提高使用。重冰區(qū)段，選用 2C 模塊，經對垂直荷重比較，該塔型接近使用條件。本工程所用桿塔的外形尺寸及材料耗量見附圖06《桿塔一覽圖》 。 鐵塔材料及防護(1) 鐵塔所用鋼材的機械性能和化學性能應符合國家標準的有關規(guī)定。 (2) 鐵塔所有構件均采用熱浸鍍鋅防腐。19 / 44(3) 鐵塔在距地面 米范圍內采用防盜螺栓。 基礎形式 根據本工程的地形、地質情況及水文地質特點，總結、吸收我院及其它院 220千伏線路基礎設計的成熟經驗、先進技術，在此基礎上，因地制宜規(guī)劃采用原狀土掏挖基礎、斜柱式基礎、人工挖孔樁基礎、巖石基礎等基礎型式。各種基礎均按高低基礎規(guī)劃設計，配合鐵塔長短腿，盡可能減小清場土石方的開挖量，防止水土流失，以利保護環(huán)境。(1) 本工程采用現澆鋼筋混凝土柔性基礎、斜插基礎、掏挖基礎。(2) 基礎的外形尺寸及材料耗量見附圖07《220KV 基礎一覽圖》 。 砼強度等級(1) 基礎為：C20(2) 基礎保護帽為：M1020 / 443 大跨越選點及工程設想（若無則刪除該節(jié)） 跨越點位置和跨越方式本工程中高江Ⅰ、Ⅱ回線路，需跨越長江。根據高峰站和擬建江南站的地理位置，設計經過圖上選線，現場查勘，結合一般線路的走向情況下，選擇了九龍村黃泥塘附近和吉安村漆樹灣附近兩個跨越點進行了比較。按供電審查方案的要求，高江Ⅰ、Ⅱ線分別采用單回架設，但設計考慮到今后220kV 江南站的進線必須跨越長江，考慮走廊預留，在跨江耐張段按 2 條雙回線路跨越長江設計。本工程各方案大跨越均采用耐直直耐的跨越方式，各塔位均處于 5 年一遇洪水淹沒區(qū)外，不受 30 年河岸沖刷變遷影響。 大跨越方案比較方案一高江Ⅰ、Ⅱ線從江左岸九龍村黃泥塘附近跨越長江至江右岸治安村官塘石板處。高江Ⅰ、Ⅱ線江左、江右跨越塔基面高程分別為 320m、350m，最高通航水位按三峽最終蓄水高程 175m 考慮。高江Ⅰ回跨越檔距為 212m1396m266m；高江Ⅱ回跨越檔距為 109m1454m263m?？缭剿桓叱梯^高，地質條件較好。跨越較容易。方案二高江Ⅰ、Ⅱ線從江左岸吉安村漆樹灣附近跨越長江至江右岸窯嘴村小狐灘附近。高江Ⅰ回江左、江右跨越塔基面高程分別為 340m、215m。高江Ⅱ回江左、江右跨越塔基面高程分別為 405m、202m 最高通航水位按三峽最終蓄水高程 175m 考慮。高江Ⅰ回跨越檔距為 427m1520m212m；高江Ⅱ回跨越檔距為 103m1417m295m。江右岸跨越塔位高程較低，跨越較困難。表 31 長江大跨越方案比較表方案一 方案二21 / 44線路名稱 高江Ⅰ回 高江Ⅱ回 高江Ⅰ回 高江Ⅱ回導線型式 LHBGJ400/50 LHBGJ400/50地線型式 LBGJ10023AC LBGJ10023AC跨越方式 耐直直耐 耐直直耐主跨檔距分布（m） 212m1396m266m109m1454m263m427m1520m212m103m1417m295m跨越塔呼稱高（m） 30 30 51 和 45 40耐張塔呼稱高（m） 24 24 24 24跨越塔位地形地質情況 好 好 稍差 稍差水文條件 河道順暢，堤防穩(wěn)定，不淹水交通條件 較好協議情況 建委不同意該方案，重慶市港航局要求做航評。建委同意該方