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正文內(nèi)容

鑫河灣新街坊b區(qū)樓設計方案(編輯修改稿)

2025-06-11 03:29 本頁面
 

【文章內(nèi)容簡介】 ν面板最大撓度(mm); l計算跨度(豎楞間距): l = ; E面板彈性模量(N/mm2):E = N/mm2 ; I面板截面的慣性矩(mm4);I=bh3/12 I= 450104 mm4;面板最大容許撓度: [ν] = 153 / 250 = mm;面板的最大撓度計算值: ν= (100104) = mm;面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板最大容許撓度設計值 [ν]= ,滿足要求!四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞(小楞)屬于受彎構件,按連續(xù)梁計算。,柱箍間距為450mm,因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中,豎楞采用木方,寬度40mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 408080/61 = ;I = 40808080/121 = ; 豎楞方木計算簡圖支座最大彎矩計算公式:M=其中, M豎楞計算最大彎矩(Nmm); l計算跨度(柱箍間距): l =; q作用在豎楞上的線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: =; 傾倒混凝土側壓力設計值q2:=; q = += kN/m;豎楞的最大彎距:M == 104Nmm;σ =M/Wf其中, σ 豎楞承受的應力(N/mm2); M 豎楞計算最大彎矩(Nmm); W 豎楞的截面抵抗矩(mm3),W=104; f 豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2); f=;豎楞的最大應力計算值: σ = M/W = 104/104 = ;豎楞的最大應力計算值 σ =[σ]=13N/mm2,滿足要求!最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算,公式如下:V=其中, V豎楞計算最大剪力(N); l計算跨度(柱箍間距): l =; q作用在模板上的側壓力線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: =; 傾倒混凝土側壓力設計值q2:=; q = += kN/m;豎楞的最大剪力:V = = ;截面抗剪強度必須滿足下式:τ = 3V/(2bhn)≤fv其中, τ 豎楞截面最大受剪應力(N/mm2); V 豎楞計算最大剪力(N):V== 450=; b 豎楞的截面寬度(mm):b = ; hn豎楞的截面高度(mm):hn = ; fv豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2):fv = N/mm2;豎楞截面最大受剪應力計算值: τ =3(21)=;豎楞截面抗剪強度設計值: [fv]=;豎楞截面最大受剪應力計算值 τ =[fv]=,滿足要求!最大撓度按三跨連續(xù)梁計算,公式如下:νmax=(100EI)≤[ν]=l/250其中,q作用在豎楞上的線荷載(kN/m): q = = kN/m; νmax豎楞最大撓度(mm); l計算跨度(柱箍間距): l = ; E豎楞彈性模量(N/mm2),E = N/mm2 ; I豎楞截面的慣性矩(mm4),I=106;豎楞最大容許撓度: [ν] = 450/250 = ;豎楞的最大撓度計算值: ν= (100106) = mm;豎楞的最大撓度計算值 ν= 小于 豎楞最大容許撓度 [ν]= ,滿足要求!五、B方向柱箍的計算本工程中,柱箍采用圓鋼管,直徑48mm,壁厚3mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2=;I = 2=;按集中荷載計算(附計算簡圖):B方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN); P = ( + 2) = kN; B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = kN; B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = kNm; B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: ν = mm;1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式σ =M/(γxW)f其中 ,柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = Nmm; 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3;B邊柱箍的最大應力計算值: σ = N/mm2;柱箍的抗彎強度設計值: [f] = 205 N/mm2;B邊柱箍的最大應力計算值 σ =108/(106)=[f]=205N/mm2,滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: ν= mm;柱箍最大容許撓度:[ν] = 500 / 250 = 2 mm;柱箍的最大撓度 ν= 小于 柱箍最大容許撓度 [ν]=2mm,滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎?B方向沒有設置對拉螺栓!七、H方向柱箍的計算本工程中,柱箍采用圓鋼管,直徑48mm,壁厚3mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2=;I = 2=;按計算(附計算簡圖): H方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN); P = (+2) = kN; H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = kN;H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = kNm; H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: ν = mm;柱箍截面抗彎強度驗算公式:σ =M/(γxW)f其中, 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = Nmm; 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3;H邊柱箍的最大應力計算值: σ = N/mm2;柱箍的抗彎強度設計值: [f] = 205 N/mm2;H邊柱箍的最大應力計算值 σ =108/(106)=[f]=205N/mm2,滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: ν = mm;柱箍最大容許撓度: [ν] = 500 / 250 = 2 mm;柱箍的最大撓度 ν = 小于 柱箍最大容許撓度 [ν]=2mm,滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎鉎方向沒有設置對拉螺栓!150厚樓板、參數(shù)信息,立桿步距h(上下水平桿軸線間的距離)。整個支架的簡圖如下所示。1502504800 模板底部的方木,截面寬40mm,高80mm。(二)材料及荷載取值說明本支撐架使用 Φ483鋼管,鋼管壁厚不得小于3mm,鋼管上嚴禁打孔;采用的扣件,應經(jīng)試驗,在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時,不得發(fā)生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重,以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上,按照底?!啄7侥?鋼管→橫向水平鋼管→可調(diào)托座→立桿→基礎的傳力順序,分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中,取與底模方木平行的方向為縱向。(一)板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算,如圖所示: (1)荷載計算模板的截面抵抗矩為:W=1200122/6=104mm3;模板自重標準值:x1= =;新澆混凝土自重標準值:x2=24 =;板中鋼筋自重標準值:x3= =;施工人員及設備活荷載標準值:x4=1 =;振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:x5=2=。以上3項為恒載,5項為活載,則底模的荷載設計值為: g1 =(x1+x2+x3)=(++)=; q1 =(x4+x5)=(+) =;對荷載分布進行最不利布置,最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = + = +=m 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:M2max= = = m;經(jīng)比較可知,荷載按照圖2進行組合,產(chǎn)生的支座彎矩最大。Mmax=m;(2)底??箯潖姸闰炈闳ax(M1max,M2max)進行底模抗彎驗算,即σ =M/Wfσ =106 /(104)=底模面板的受彎強度計算值σ =,滿足要求。(3)底??辜魪姸扔嬎恪:奢d對模板產(chǎn)生的剪力為Q=+=+=;按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算:τ = 3Q/(2bh)≤fvτ =3(2120012)=;所以,底模的抗剪強度τ =。(4)底模撓度驗算模板彈性模量E=9000 N/mm2;模板慣性矩 I=1200123/12=105 mm4;根據(jù)JGJ130-2001,剛度驗算時采用荷載短期效應組合,取荷載標準值計算,不乘分項系數(shù),因此,底模的總的變形按照下面的公式計算:νmax=(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)νmax=;底模面板的撓度計算值νmax=[ν] =min(250/150,10)mm ,滿足要求。(二)底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續(xù)梁計算(1)荷載計算模板自重標準值:x1==;新澆混凝土自重標準值:x2=24=;板中鋼筋自重標準值:x3==;施工人員及設備活荷載標準值:x4=1=;振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:x5=2=;以上3項為恒載,5項為活載,則底模的荷載設計值為:g2 =(x1+x2+x3)=(++)=;q2 =(x4+x5)=(+)=; 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= g2q2la2= =m;(2)方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40802/6=104 mm3;σ =M/Wfσ =106/(104)=;底模方木的受彎強度計算值σ =,滿足要求。(3)底模方木抗剪強度計算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=+=+=;按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算:τ = 3Q/(2bh)≤fvτ =3(24080)=;所以,底模方木的抗剪強度τ =。(4)底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2;方木慣性矩 I=40803/12
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