【正文】 =106 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：νmax=(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)= mm；底模方木的撓度計算值νmax= 小于 撓度設計值[ν] =min(1200/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據(jù)JGJ130－2001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：；方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝攘τ嬎愕闹虚g支座反力值，即p=+=+=；按疊加原理簡化計算，托梁的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：鋼管(雙鋼管) :Ф483；W= 103mm3；I= 104mm4； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；托梁的最大應力計算值 σ = 106/103= N/mm2；托梁的最大撓度 νmax = mm ；托梁的抗彎強度設計值 fm=205N/mm2；托梁的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度計算值 νmax= [ν]=min(900/400,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩(wěn)定性驗算 立桿計算簡圖不組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。：(1)支架的自重(kN)：NG1＝＝；(2)模板的自重(kN)：NG2＝＝；NG3＝24＝；靜荷載標準值NG＝NG1＋NG2＋NG3＝；：(1)活荷載標準值：NQ＝（＋）＝：N＝＋＝＋＝（2）立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算σ =(φAKH)≤f φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ按《規(guī)程》附錄C采用； A 立桿的截面面積，102mm2； KH 高度調整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按《規(guī)程》；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=+2=；l0=kμh==；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，； μ模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,； k 計算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－；；λ=l0/i=103 /=161；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1；σ =N/(φAKH)=103 /(1021)=；立桿的受壓強度計算值σ =，滿足要求。組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut＝＋＝；風荷載標準值按下式計算：Wk===；其中 w0 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：w0 = kN/m2； μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= ； μs 風荷載體型系數(shù)：；Mw=Mwk=Wklah2/10=m；（2）立桿穩(wěn)定性驗算σ =(φAKH)+Mw/W≤fσ =Nut/(φAKH)+Mw/W=103/(1021)+106 /(103)=；立桿的受壓強度計算值σ =，滿足要求。（五）立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = kN；基礎底面面積 ：A = m2 。p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求?。┎鹉r間計算參考《建筑施工安全手冊》（杜榮軍主編，中國建筑工業(yè)出版社出版社出版），各樓層層高、樓面設計荷載、樓板板厚均按相同計。支架所受各類荷載的取值：附加在每根立桿上的樓蓋自重荷載為：N板i＝（24+）＝；模板自重為：N模i＝＝；支架自重為：N支gi＝＝；混凝土澆筑施工荷載為：N澆i＝（1+2）＝；樓蓋總的設計荷載為：NQ=+ ＝；澆筑層的荷載計算（設當前澆筑層為第i層）：100％=0％設計強度，N支i = N板i+N模i+N支gi+N澆i=+++＝；下一層立桿的荷載計算：100％=％設計強度，N支i1＝N支i+N模i+N支gi+αN板i=+++1＝；其中，α為樓蓋荷載計入比例，α＝1。下二層立桿的荷載計算：100％=％設計強度，N支i2＝N支i1+N支gi+αN板iNQ=++＝；其中，α為樓蓋荷載計入比例，α＝。 NQ,下三層的模板支架可以試拆除。拆除后下二層的立桿荷載由下三層的樓蓋分擔60％， N支i2NQ，可以拆除。 梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ1302001）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010200《建筑結構荷載規(guī)范》(GB 500092001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB 500172003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。梁段:2。一、參數(shù)信息梁截面寬度 B(m)：；梁截面高度 D(m)：；混凝土板厚度(mm)：；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：；立桿步距h(m)：；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：；梁支撐架搭設高度H(m)：；梁兩側立桿間距(m)：；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為Φ483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：；新澆混凝土重力密度(kN/m3)：；模板自重(kN/m2)：；鋼筋自重(kN/m3):；施工均布荷載標準值(kN/m2)：；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：；木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：；面板彈性模量E(N/mm2)：；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；梁底方木截面寬度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底模板支撐的間距(mm)：；主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：6；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F= F=γH其中 γ 混凝土的重力密度，； t 新澆混凝土的初凝時間，； T 混凝土的入模溫度，℃； V 混凝土的澆筑速度，； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，； β1 外加劑影響修正系數(shù)，； β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)。分別計算得 kN/m kN/m2， kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)材料抗彎強度驗算公式如下：σ ＝ M/W [f]其中，W 面板的凈截面抵抗矩，W = 60； M 面板的最大彎矩(Nmm)； σ 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) [f] 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = +其中 ，q 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= =；振搗混凝土荷載設計值: q2= 4=；計算跨度: l = (950120)/(61)= 166mm；面板的最大彎矩 M= [(950120)/(61)]2 + [(950120)/(61)]2= 104Nmm；面板的最大支座反力為: N=+=[(950120)/(61)]/1000+[(950120)/(61)]/1000= kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 104 / 104=；面板的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ ν =(100EI)≤[ν]=l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= ； l計算跨度: l = [(950120)/(61)]=166mm； E面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 60；面板的最大撓度計算值: ν= [(950120)/(61)]4/(1006000105) = mm；面板的最大容許撓度值:[ν] = l/250 =[(950120)/(61)]/250 = ；面板的最大