【文章內(nèi)容簡介】 用以下荷載組合的彎矩效應值最大Mb=ql2+Pl=+=m；(2) 最大剪力V計算最大剪力V=max（Va，Vb）= kN；A 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大Va=q1l+q2l=+=；B 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大Vb=ql+P =+=；(3) 最大變形ν計算ν= 9004/(10010000106)= (三) 支撐梁驗算(1) 支撐梁抗彎強度計算σ=M/W=106/104 =實際彎曲應力計算值σ =[f] =17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算τ =VS0/Ib=100030625/(10650)=；實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算最大撓度：ν =；[ν] 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=；實際最大撓度計算值: ν=:[ν] =，滿足要求！支撐梁采用1根Ф48（直徑厚度mm），間距900mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104= 105 mm4； W=1103= 103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合(1) 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力《模板規(guī)范（JGJ1622008）》規(guī)定：當計算直接支承小梁的主梁時。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設備荷載標準值Q1k== kN/m；由可變荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=；q2= =；由永久荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=；q2= =；由可變荷載效應控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F1=q1l+q2l=+ =；由永久荷載效應控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F2=q1l+q2l=+ =；A 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F(xiàn)2）=；B 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁變形采用）：F=ql==；(2) 第二層支撐梁自重A 計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q= kN/m；B 計算第二層支撐梁變形采用：q= kN/m；(二) 荷載效應計算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。根據(jù)上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩：M= 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (三) 支撐梁驗算(1) 支撐梁抗彎強度計算 σ=M/W=106/103 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算τ =VS0/Itw=10003473/(105)=；實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算[ν] 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、立桿的穩(wěn)定性計算立桿軸心壓力設計值N =N1+N2=+= kN；(一) 第二層支撐梁傳遞的支座反力N1《模板規(guī)范（JGJ1622008）》規(guī)定：當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁，通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔荷載的面積（立柱縱距l(xiāng)a立柱橫距l(xiāng)b）來計算荷載效應是不精確的（這樣計算的荷載效應值比實際值?。?。所以，我們采用“力傳遞法”進行計算。計算的方法完全同“2. 第二層支撐梁的計算”中計算最大支座反力的步驟和方法，注意：作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計算：施工人員及設備荷載標準值Q1k=1= kN/m；通過以上方法計算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力N1= kN；(二) 垂直支撐系統(tǒng)自重N2腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN；立桿的穩(wěn)定性計算公式σ = N/(φA)≤[f]其中σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；N 立桿的軸心壓力設計值，N= kN；φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i查《模板規(guī)范JGJ1622008》附錄D得到φ= ； 立桿計算長度lo=； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i = ；A 立桿凈截面面積： A = ；[f] 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；鋼管立桿長細比λ計算值：λ=lo/i=100/=鋼管立桿長細比λ= 小于鋼管立桿允許長細比 [λ] = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值：σ=103/(102) = ；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = [f] = 205 N/mm2，滿足要求！附件2《超高模架YWKL3梁模板(扣件鋼管架)計算書》本計算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ1622008）、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 500092001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB500102010)、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB 500172003)等規(guī)范編制。梁段：YWKL3。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖一、參數(shù)信息(一) 構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B：；梁截面高度D：1m；樓層高度H：23m；結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：120mm；梁邊至板支撐距離：；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a：；立桿步距h：；梁底承重立桿根數(shù)：2；梁底兩側(cè)立桿間距l(xiāng)c：；梁底承重立桿間距(mm)依次是：200；(二) 支撐參數(shù)梁底采用的支撐鋼管類型為：Ф48；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞1640)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；新澆筑砼自重標準值G2k：25kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：；梁側(cè)模板自重標準值G1k：；砼對模板側(cè)壓力標準值G4k：；傾倒砼對梁側(cè)產(chǎn)生的荷載標準值Q3k：6kN/m2；梁底模板自重標準值G1k：；振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；加固楞搭設形式：主楞豎向次楞橫向設置；(一) 面板參數(shù)面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞參數(shù)材料：2根Ф48；間距(mm)：500；鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞1640)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；(三) 次楞參數(shù)材料：1根5070木方（寬度高度mm）；間距(mm)：150,182*3；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：；(四) 加固楞支拉參數(shù)加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M14；螺栓水平間距：500mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：100,300*2；搭設形式為：2層梁上順下橫頂托承重；(一) 面板參數(shù)面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料：1根5070木方（寬度高度mm）；根數(shù)：4；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：；(三) 第二層支撐梁參數(shù)材料：1根Ф48（直徑厚度mm）；鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞1640)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；二、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ1622008）》，面板按照簡支跨計算。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1000183/12= 105mm4； W = 1000182/6 = 104mm3；(一) 新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k按下列公式計算，并取其中的較小值: F1= F2=γH其中 γ 砼的重力密度，； t 新澆混凝土的初凝時間，； T 砼的入模溫度，℃； V 砼的澆筑速度，； H 砼側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，； β1 外加劑影響修正系數(shù)，； β2 砼坍落度影響修正系數(shù)。根據(jù)以上兩個公式計算得到： F1= kN/m2 F2= kN/m2新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k=min（F1，F(xiàn)2）= kN/m2；砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/γ=；(二) 傾倒砼時產(chǎn)生的荷載標準值Q3k Q3k=6kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合： q=1=；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max（q1，q2）=； 由可變荷載效應控制的組合：q1=(+6)1=； 由永久荷載效應控制的組合：q2=(+6)1=；有效壓頭高度位置以下荷載： q=1=；頂部荷載： q=61=；面板承受均布荷載作用，根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到:從左到右各支座力分別為：N1=N2=N3=N4= 最大彎矩 M= m 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (一) 面板抗彎強度計算σ =M/W=106/104 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=29N/mm2，滿足要求！(二) 面板撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計算次楞采用1根5070木方（寬度高度mm）為一組，共4組。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=150703/12 = 106 mm4； W=150702/6 = 104 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：(a) 計算彎矩和剪力采用：q = ；(b) 計算撓度采用：q = ；最大彎矩 M = ==最大剪力 V===最大支座力 N= ==最大變形 ν= 5004/(100106)=(1) 次楞抗彎強度計算σ =M/W=106/104 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=15N/mm2，滿足要求！(2) 次楞抗剪強度計算τ =VS0/Ib=100030625/(10650)=；實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 次楞撓度計算最大撓度：ν =；容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=；實際最大撓度計算值: ν=:[ν] =，滿足要求！主楞采用2根Ф48，間距500mm。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2104= 105 mm4； W=2103= 104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計