顧祥林多層框架結(jié)構(gòu)(編輯修改稿)
2025-06-09 03:47 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 ip1 ip2 KK???2?ciiiK 21 ??ciiiK 21 ??KK21???cppiiiiiK22121 ????KK?? 2?三、框架的內(nèi)力分析 2. 水平荷載下的內(nèi)力分析 D值法 求得柱的抗側(cè)剛度 D后，可按與反彎點(diǎn)類似的方法，推導(dǎo)出第 j層第 k柱的剪力： jmkjkjkjk VDDV???1已知柱的剪力，要求柱的彎矩，還需知道柱的反彎點(diǎn)位置？ 三、框架的內(nèi)力分析 2. 水平荷載下的內(nèi)力分析 D值法 柱反彎點(diǎn)的位置取決于其上下端彎矩的比值。 假定同層各橫梁的反彎點(diǎn)均在各橫梁跨度的中央而該點(diǎn)無豎向位移?？捎孟铝心Ｐ瓦M(jìn)行計(jì)算分別考慮各因素對反彎點(diǎn)的影響。 三、框架的內(nèi)力分析 2. 水平荷載下的內(nèi)力分析 假定框架橫梁的線剛度、柱的線剛度和層高沿框架高度保持不變 上下橫梁剛度不同，反彎點(diǎn)向剛度較小的一端偏移 上下層層高變化時(shí) D值法 梁柱線剛度比及層數(shù)、層次的影響 柱的反彎點(diǎn)高度 y0h，附表 43， 44 標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比 上下橫梁剛度比的影響 對 y0加一增量 y1進(jìn)行修正 ， 附表 45 層高變化的影響 對 y0加增量 y y3進(jìn)行修正 ， 附表 46 三、框架的內(nèi)力分析 2. 水平荷載下的內(nèi)力分析 經(jīng)上述修正后，柱底至反彎點(diǎn)的高度可按下式計(jì)算： D值法 hyyyyyh )( 3210 ????Vjk和 yh 和反彎點(diǎn)法類似 柱的彎矩 梁的彎矩 三、框架的內(nèi)力分析 3. 框架的側(cè)移計(jì)算及限值 框架結(jié)構(gòu)的變形特點(diǎn) 梁柱彎曲變形引起的側(cè)移 剪切形 柱軸向變形引起的側(cè)移 彎曲形 三、框架的內(nèi)力分析 3. 框架的側(cè)移計(jì)算及限值 側(cè)移計(jì)算 梁柱彎曲變形引起的側(cè)移 ???? mkjkjjDV1三、框架的內(nèi)力分析 3. 框架的側(cè)移計(jì)算及限值 側(cè)移計(jì)算 柱軸向變形引起的側(cè)移 假定內(nèi)部中柱的軸力為 0 外柱軸力為： BMN ??上部水平荷載在計(jì)算截面引起的彎矩 外柱軸線間的距離 單位力法： dzEA NNH? ???對邊柱求和 0單位水平力作用在框架頂引起的柱中軸力 1 外載引起的柱中軸力 三、框架的內(nèi)力分析 3. 框架的側(cè)移計(jì)算及限值 彈性側(cè)移的限值 控制頂部最大位移，避免影響使用 ???????HuHu控制層間相對側(cè)移，避免填充墻出現(xiàn)裂縫 ?????????huhu限值見教材表 42 對裝配整體式框架，計(jì)算的側(cè)移值應(yīng)放大 20% 四、溫度的影響 1. 季節(jié)溫度 t1t2ABl l l 施工時(shí)的氣溫為 t1，使用時(shí)的氣溫為 t2， 溫差為 t= t1 –t2 以 AB為例 tllt ?? ???四、溫度的影響 2. 內(nèi)外溫差 t1t2AB內(nèi)柱的溫度為 t1，邊柱的溫度為 t2，且 t1t2，則邊柱將縮短 Htt )( 211 ??? ?四、溫度的影響 3. 日照溫差 框架右側(cè)有日照時(shí)，右側(cè)伸長，框架整體彎曲。當(dāng)框架平面不對稱時(shí)，還會出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)。 t1t2五、框架桿件的設(shè)計(jì) 1. 控制截面 柱的彎矩呈線性變化 控制截面可取上下柱端截面 梁的彎矩呈拋物線變化 控制截面可取兩端截面及跨間最大正彎矩截面（為簡化可取跨中截面） 五、框架桿件的設(shè)計(jì) 1. 控制截面 Mc M Vc V b/2 均布荷載下： M ? McVcb/2 V = Vc（ g+q） b/2 集中荷載下： M = McVcb/2 ， V = Vc M b g+q V Vc Mc 柱可作
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