多層工業(yè)廠房建筑框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計計算書(編輯修改稿)
2024-12-29 18:27 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 B1=+= m 本工程計算的橫向框架節(jié)點不平衡彎矩如圖 8。 內(nèi)力計算 根據(jù)對稱原則，只計算 AB 跨。在進(jìn)行彎矩分配時，應(yīng)計節(jié)點不平衡彎矩反號后，再進(jìn)行桿端彎矩分配。 節(jié)點彎矩使相交于該節(jié)點的桿件近端產(chǎn)生彎矩，同時也使桿件的遠(yuǎn)端產(chǎn)生彎矩，近端產(chǎn)生的彎矩通過節(jié)點，彎矩分配確定，遠(yuǎn)端產(chǎn)生的彎矩有傳遞系數(shù) C C 近端彎矩與遠(yuǎn)端彎矩的比值確定。傳系數(shù)與桿件遠(yuǎn)端的約束形成有關(guān)。遠(yuǎn)端固定 C=21；遠(yuǎn)端滑動 C=1；遠(yuǎn)端鉸支 C=0。 恒載彎矩分配過程如圖 10；恒載作用下彎矩如圖 11，梁剪力，柱軸力、剪力 如圖 12。 活載作用下的內(nèi)力計算 注：各不利荷載布置時計算簡圖不一定為對稱形式；為方便采用對稱結(jié)構(gòu)對稱荷載形式進(jìn)行簡化。 橫梁固端彎矩 （ 1） 屋面層 M′ A5B5= M′ B5A5=ql2（ 12a2/l2+a3/l3） /12 = （ 12 +） /12 = m 本工程考慮如下四種最不利組合 （ 1）頂層邊跨梁跨中彎矩最大：如圖 13（ a）。 （ 2）頂層邊柱柱頂左側(cè)及柱底右側(cè)受拉最大彎矩；如圖 13(b)。 （ 3）頂層、邊跨梁梁端最大負(fù)彎矩：如圖 13(c)。 （ 4）活載滿跨布置：如圖 13（ d）。 各節(jié)點不平衡彎矩 MA5=M’ A5B5+M’ A5=+= m MA1=MA2=MA3=MA4= M1A1B1+ M1A1=+= m MB1=MB2=MBC=MB4= M1B1A1= m 內(nèi)力計算 采用“迭代法”計算，計算次序及過程同于恒載計算，詳細(xì)步驟不再重復(fù)，內(nèi)力計算結(jié)果： 活載 (a)作用下梁端彎矩、剪力、柱軸力 ,如圖 1圖 15。 活載 (b)作用下梁端彎矩、剪力、柱軸力 ,如圖 1圖 17。 活載 (c)作用下梁端彎矩、剪力、柱軸力 ,如圖 1圖 19。 活載 (d)作用下梁端彎矩、剪力、柱軸力 ,如圖 圖 21。 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算 水平荷載作用下的框架層間剪力，如圖 22；各層柱的及彎點位置 如表 18。 相關(guān)內(nèi)力的計算過程見表 1表 表 21. 彎矩圖 見圖 23， 梁端剪力，柱軸力見圖 24。 風(fēng)載荷作用下的框架位移驗算，計算過程列于表 22。 考慮到框架的彈塑性影響，應(yīng)對框架剛度作適當(dāng)降低。對現(xiàn)澆框架取降低系數(shù)。剛修正后的底層層間位移。 △ μ i=。 最大相對層間位移 hi?? = =10871 ＜ 501 （滿足要求） 。 內(nèi)力組合 彎矩調(diào)幅 在豎向荷載作用下，可考慮框架梁梁端塑性變形產(chǎn)生的內(nèi)力重分布，對梁端負(fù)彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進(jìn)行調(diào)幅 ，取 β = 對梁進(jìn)行調(diào)幅，計算過程見表 23。 內(nèi)力組合 本工程是不考慮地震作用的多層框架結(jié)構(gòu)，一般組合采用三種組合形式即可；內(nèi)力組合計算見表 2表 25。 可變荷載效應(yīng)控制時，取 *恒 k+*活 k+**風(fēng) k *恒 k+* 活 k+*風(fēng) k 永久荷 載效應(yīng)控制值 *恒 k+**活 k 配筋計算 根據(jù)內(nèi)力組合的結(jié)果，本工程對該框架的二層橫梁及 B 柱進(jìn)行梁、柱配筋計算和獨立基礎(chǔ)設(shè)計及配筋計算。 二層橫梁配筋計算 由于該框架是對稱的，故 BC 跨的內(nèi)力以 AB 跨的內(nèi)力對稱取值；計算過程可以取一半進(jìn)行簡化。 由表 24，得： AB 跨 梁左端 M=－ m V= 跨中 M= m 梁右端 M= m V= 正截面受彎承載力計算時，支座截面按矩形截面計算；跨中截面處按 T 形截面計算，支座截面彎矩設(shè)計值，以柱邊截面取值： 則， AB 跨，梁左端彎矩設(shè)計值 MA=－ + =－ KN m M 中 = KN m MB=－ － =－ m 支座截面配背力計算， b=250mm； h=600mm；保護(hù)層厚度 as=30mm 則 ho=h－ as=600－ 30=570mm 混凝土采用 C30， fc=,ft=主筋采用 HRB400， fy=fy1=360N/mm2 箍筋采用 HPB235， fy=fy1=210N/mm2 A 支 座截面： s? =21fcbhoMA?=257 025 10 4 ??? ?= ξ =1－ s?21? =≤ 符合塑性內(nèi)力重分布的條件。 As=ξfyfcbho1?=360 ???≈ 753mm2 選用 3 18， As=763mm2 ρ min=fyft==%＜ %，取 ρ min =% ρ 1=bhAs=600250763?=%＞ ρ min =%（符合要求） B 支座截面： as=21fcbhoMB?= ??? ?= ξ =1 s?21? =≤ （符合要求） As=ξfyfcbho1?= 360 ???? ≈ 998mm2 取 4 18， As=1017mm2 ρ 1=bhAs = 6002501017? =%＞ %（符合要求） 跨中截面配筋計算 跨中擬 T 形截面計算， bf′ =31 6900=2300mm＜ 4500mm 取 bf′ =2300mm b=250mm， h=600mm， ho=60030=570mm， hf′ =120mm a1fc bf′ hf′ (ho hf′ /2)= 2300 120 (570120/2)= m ＞ M= 故該梁跨中截 面可按第一類 T 形截面計算 , as=211 ho
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