【文章內(nèi)容簡介】 （KN）層q(kN/m) (板傳來作用）g(kN/m) (自重作用）l(m)gl/2lq/4VC=gl/2+lq/4VD=(gl/2+lq/4)410．461．6032．47．8410．2436．231．6032．44．677．0726．231．6032．44．677．0716．231．6032．44．677．07表31 BC跨梁端剪力（KN）層q(kN/m) (板傳來作用）g(kN/m) (自重作用）a(m)l(m)gl/2u=(la)q/2MBC (kNm)MCB (kNm)ΣMik/lVB=gl/2+u ΣMik/lVC=(gl/2+u+ ΣMik/l)46362616 表34 柱軸力（KN）層邊柱B軸、E軸中柱C軸、D軸橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力4柱頂柱底3柱頂柱底2柱頂柱底1柱頂柱底 BC跨跨中彎矩 表33層q(kN/m) (板傳來作用）g(kN/m) (自重作用）a(m)l(m)gl/2u=(la)q/2MBC (kNm)ΣMik/lVD=gl/2+u ΣMik/lM 46362616` 活載作用下的內(nèi)力計算豎向活載作用下的內(nèi)力計算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行電算。按活載滿跨布置在樓面及屋面上進(jìn)行計算，在內(nèi)力組合之后，為了考慮活載不利布置的影響，在有活載參與組合的組合之中，~。則活荷載作用下框架的彎矩圖69 ：頂點(diǎn) B節(jié)點(diǎn) （）/2= 標(biāo)準(zhǔn)層 B節(jié)點(diǎn) （）/2= 柱子 EA=107 =8370000 EI=107 179。247。12=174000梁 EA=107 =4020000 EI= 107 179。247。12=120600 圖69活載作用下框架的彎矩圖（KN）（左風(fēng)）作用下的內(nèi)力計算 框架柱剪力和柱端彎矩的計算采用D值法,框架柱在風(fēng)載作用下的彎矩剪力計算見表631 表631 框架柱在風(fēng)載作用下的剪力及彎矩標(biāo)準(zhǔn)值柱號層次（kN）(N/mm)M上（kNm）M下（kNm）邊柱B4321 中柱C4321注：計算時，對于2層，邊柱A：y3=0,中柱：B：y3=0對于1層, 邊柱A：y2=0,中柱：B：y2=0 （左風(fēng)）作用下的跨中彎矩的計算跨中彎矩的計算公式，框架梁在風(fēng)載作用下的彎矩、剪力的計算見表632 。表632 框架梁在風(fēng)載作用下的彎矩、剪力標(biāo)準(zhǔn)值 層次（kNm)（kN）柱的軸力BC左BC右BC中CD左CD中BC跨CD跨B柱C柱401．67 3 0 2010風(fēng)載（左風(fēng)）作用下的彎矩圖、剪力圖、軸力圖分別見圖。 圖612 風(fēng)荷載作用下的彎矩圖（kNm）圖613 風(fēng)荷載作用下的軸力，剪力圖 （kN） 水平地震作用下的內(nèi)力計算 計算方法的選用框架柱剪力和柱端彎矩的計算采用D值法：，?？蚣苤谒降卣鹱饔孟碌膹澗赜嬎阋姳?34，框架柱在水平地震作用下的剪力計算見表635 。表634 框架柱在水平地震作用下的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值層次（kN）(N/mm)KM上（kNm）M下（kNm）AB4 3 2 143 2 1注：計算時，對于2層，邊柱A：y3=0,中柱：B：y3=0對于1層, 邊柱A：y2=0,中柱：B：y2=0 框架梁在水平地震作用下的彎矩、剪力標(biāo)準(zhǔn)值計算 = ， =， = ，根據(jù)結(jié)點(diǎn)彎矩平衡確定及，框架梁在水平地震作用下的彎矩、剪力的計算見表635 ；其中對于水平地震作用下的框架梁跨中彎矩的計算公式為MBCO=( MBCMCB )水平地震作用下框架梁跨中彎矩計算見表635.表635 框架梁在水平地震作用下的彎矩、剪力標(biāo)準(zhǔn)值 層次（kNm)（kN）柱的軸力BC左BC右BC中CD左CD中 BC跨CD跨 B柱C柱4 03 0 2 01 0 圖615 水平地震作用下的彎矩圖（單位：kNm） 圖616 水平地震作用下的軸力，剪力圖（單位：kN） （雪+活）重力荷載作用下橫向框架的內(nèi)力計算 按《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》，計算重力荷載代表值時，頂層取用雪荷載，其他各層取用活荷載。當(dāng)雪荷載與活荷載相差不大時，可近似按滿跨活荷載布置。 頂層橫梁：雪載 邊跨 3= 中間跨 3=二~四層橫梁：活載 邊跨 23=3kN/m 中間跨 2.3=3kN/m(本例中邊框架縱梁偏向外側(cè))頂層外縱梁：=樓層外縱梁：=頂層中縱梁：樓層中縱梁：（雪+活）計算方法與恒載作用下內(nèi)力計算方法相同,故采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計算。（手算過程見復(fù)印稿） ,（雪+活）作用下迭代計算（節(jié)點(diǎn)分配順序（B4,C3,B2,C2）。(C4,B3,C2,B1) ，（雪+活）作用下桿端彎矩（），（雪+活）作用下框架柱軸力，梁剪力（根據(jù)對稱只計算BC,CD跨）（kN）7 框架內(nèi)力組合本章各內(nèi)力組合時的單位及方向：1）柱的內(nèi)力及梁的剪力仍沿用結(jié)構(gòu)力學(xué)的規(guī)定 ： 柱彎矩： 順時針為正，逆時針為負(fù) 梁柱軸力：NkN 柱受壓為正，受拉為負(fù) 梁柱剪力：VkN 順時針為正，逆時針為負(fù)2）梁的彎矩方向以下部受拉為正，上部受拉為負(fù)。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端塑性變形的內(nèi)力重分布，對梁端負(fù)彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅過程為：荷載種類桿件跨向彎矩標(biāo)準(zhǔn)值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Ml0Mr0M0βMlMrM恒載頂層BCCD四層BCCD三層BCCD二層BCCD活載頂層BC CD四層BCCD三層BCCD二層BCCD（雪載+活載）頂層BCCD四層BCCD三層BCCD二層BCCDMl=βMl0 Mr=βMr0 M=*(1β)( Ml0+ Mr0) M0——調(diào)幅前梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值1. ～，、：未調(diào)幅前梁左、右兩端的彎矩。2. 框架梁端負(fù)彎矩調(diào)幅后，梁跨中彎矩應(yīng)按平衡條件相應(yīng)增大，調(diào)幅后跨中彎矩按公式進(jìn)行計算。式中 ——調(diào)幅前梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； ——彎矩調(diào)幅后梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值。 。 4. 由于梁在豎向荷載作用下產(chǎn)生的支座彎矩進(jìn)行了調(diào)幅，因此。在豎向荷載作用下，可考慮框架梁端塑形變形產(chǎn)生的內(nèi)力重分布，對梁端負(fù)彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進(jìn)行調(diào)幅，并應(yīng)該符合下列規(guī)定，取β=。計算過程見下表：其中Ml=βMl0,Mr=βMr0. Ml0,Mr0是未調(diào)幅前梁左右梁端的彎矩，調(diào)幅后跨中彎矩M=M0 (1β)( Ml0+Mr0),.1. 可變荷載效應(yīng)控制時：2. 永久荷載效應(yīng)控制時：具體情況見附表8 截面設(shè)計 框架梁截面設(shè)計C45混凝土= N/mm178。，= N/mm178。HRB400級鋼筋==360 N/mm178。；HPB300級鋼筋==270 N/mm178。=，=，取保護(hù)層厚度c=25 mm。假定鋼筋單排布置，則==25+20/2=35 mm BC、DE跨 mmCD跨 mm 框架梁正截面設(shè)計 設(shè)計梁的下部正彎矩鋼筋時，由梁的跨中及支座截面的最大正彎矩值，根據(jù)單筋T形截面計算確定；設(shè)計梁的上部負(fù)彎矩鋼筋時，由梁支座負(fù)彎矩值根據(jù)矩形截面計算確定。 判斷梁截面類型：BC跨梁：=200 mm600 mm BC的跨中最大彎矩：M＝= kNm的確定：= min{，}=min{5500/3=，200+3000=3200}= mm 100(565100/2)=m =m＜故各層BC 梁的截面均屬于第Ⅰ類T型截面。經(jīng)判斷，CD、DE跨梁也屬于第Ⅰ類T型截面。橫向框架梁BC、CD的正截面受彎承載力計算分別見表附表。注：若支座處的最大正彎矩大于跨中的最大正彎矩，則跨中處按支座處的最大正彎矩計算。,以增大構(gòu)件的塑性.非抗震計算時抗震時,跨中截面，支座截面，相應(yīng)的鋼筋面積為360 、540 ?？拐鹪O(shè)計時。架立筋按照要求選配212.注：若支座處的最大正彎矩大于跨中的最大正彎矩，則跨中處按支座處的最大正彎矩計算。,以增大構(gòu)件的塑性.非抗震計算時抗震時,跨中截面，支座截面，相應(yīng)的鋼筋面積為240 、300?？拐鹪O(shè)計時混凝土受壓區(qū) 框架梁斜截面設(shè)計 ⑴ 強(qiáng)剪弱彎的調(diào)整：為了保證塑性鉸區(qū)域的“強(qiáng)剪弱彎”，梁端剪力設(shè)計值按下式計算：=+ 式中 梁端剪力增大系數(shù)，，；框架梁的凈跨；梁在重力荷載代