薊門里節(jié)能可行性研究報告(編輯修改稿)
2025-06-02 01:28 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 計算計算表：鍋爐名稱 燃氣用量m 3 鍋爐效率 采暖面積m 2 建筑物耗熱量w/m 2燃氣鍋爐1 523765 % / /燃氣鍋爐2 550440 % / /燃氣鍋爐3 598484 % / /燃氣鍋爐4 458431 % / /合計 2131120 / 184151 注：上表中計算數(shù)值以在鍋爐額定效率工況下、未參與鍋爐和管網(wǎng)熱損失計算。依據(jù)《民用建筑節(jié)能設(shè)計標準（采暖居住建筑部分）》JGJ 2695 附錄Ａ 全國主要城鎮(zhèn)采暖期有關(guān)參數(shù)及建筑物耗熱量、采暖耗煤量指標，北京。而薊門里鍋爐房采暖期建筑物耗熱量根據(jù)燃氣使用量計算（未參與鍋爐和管網(wǎng)熱損失計算），遠高于% ，初步診斷能耗偏高。2) 燃氣用量指標，反推計算，燃氣用量指標為：L rz= QzADT/值 值 值 值 05101520253035值 值 值 值 值 值漢 和 鴻 嘉 *節(jié) 能可行性研究 報 告—6— =(*184151*139*24)/(*8500*%)= 1382865m3L=Lr —Lrz=2131120—1382865=748255m3由上式計算可以看出，如果采取有效的節(jié)能手段，把約748255 m3的燃氣節(jié)約下來，將可創(chuàng)收很大的節(jié)能收益。我們在以下第五章節(jié)能經(jīng)濟分析中具體分析計算節(jié)能效益。2. 水泵耗電輸熱比水泵耗電輸熱比：HER =ε/∑Q = τP / 24qA ≤ (14+a∑L)/△t序號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10分項 建筑面積 實耗功率 循環(huán)水量 供水溫度 回水溫度 供回水 溫差 實際供 熱量 水泵日耗電量 實際運 行HER 設(shè)計條 件HER單位 ㎡ KW m3/s ℃ ℃ ℃ kwh/d kwh/d鍋爐 184151 44 167200 1056 高區(qū) / 45 45478 1080 低區(qū) / 45 68663 1080 由上表看出水泵的實際運行HER均大于設(shè)計條件下的值，是設(shè)計條件下值的1~ 倍，平均相差 ，超出節(jié)能要求。3. 管網(wǎng)水力平衡度熱水網(wǎng)路水力平衡度：HBj = Gwm,j / Gwd,j供暖面積 供水流量 回水流量 設(shè)計流量序號 地 點㎡ m3/h m3/h m3/h室外管網(wǎng)水力平衡度1 薊門北里小區(qū)1 4745 2 薊門北里小區(qū)2 4853 3 薊門北里小區(qū)3 4168 4 薊門北里小區(qū)4 4294 5 薊門北里小區(qū)5 3874 6 薊門北里小區(qū)6 3887 漢 和 鴻 嘉 *節(jié) 能可行性研究 報 告—7—7 薊門東里小區(qū)2 10684 8 薊門東里小區(qū)3 7762 9 薊門東里小區(qū)4 10223 10 薊門東里小區(qū)5 8978 11 薊門東里小區(qū)6 10209 12 薊門東里小區(qū)7 7780 13 薊門東里小區(qū)8 10129 14 薊門東里小區(qū)9 7793 15 薊門東里小區(qū)10 10684 16 薊門東里小區(qū)11 12787 17 薊門東里小區(qū)12 3150 18 薊門東里小區(qū)13 3159 19 薊門南里小區(qū)1 4057 20 薊門南里小區(qū)2 4237 21 薊門南里小區(qū)3 3806 22 薊門南里小區(qū)4 3806 23 薊門南里小區(qū)5 4200 24 薊門南里小區(qū)6 3806 25 薊門南里小區(qū)7 4170 26 薊門南里小區(qū)8 4201 27 薊門南里小區(qū)9 4118 28 薊門南里小區(qū)10 4194 注：設(shè)計流量數(shù)據(jù)取之于原始資料 《 薊門里鍋爐房供暖外線圖 》 ，因年代久遠，實際設(shè)計流量需參考原值且按照現(xiàn)行節(jié)能標準重新計算。根據(jù)《采暖居住建筑節(jié)能檢驗標準》（JGJ 132——2022） 合格判據(jù)規(guī)定：“ ~”。~ 之間的值不多，而水力平衡度最大值，水力失調(diào)現(xiàn)象比較嚴重；這勢必造成供暖用戶室內(nèi)熱環(huán)境不均衡，用戶熱舒適度不合理，有些地方過冷，有些地方過熱。過冷區(qū)用戶可能會投訴，而過熱區(qū)用戶可能通過開窗等散熱手段調(diào)節(jié)室內(nèi)過熱的環(huán)境漢 和 鴻 嘉 *節(jié) 能可行性研究 報 告—8—，久之則造成能源浪費。根據(jù)實測室內(nèi)溫度等數(shù)據(jù)分析統(tǒng)計，用戶熱舒適度不合標部分可間接造成輸送溫度比正常溫度高出16~20%，近似于5℃溫差。4. 鍋爐排煙溫度通過監(jiān)測數(shù)據(jù)分析：采暖期內(nèi)鍋爐排煙溫度在120~225℃之間，大部分時間處于正常范圍以內(nèi)，超范圍時間較少。建議在系統(tǒng)運行過程中通過操作管理做適當調(diào)整。四、 節(jié)能技術(shù)分析1. 水力平衡調(diào)節(jié)1) 水力平衡原理在熱網(wǎng)中，水力失調(diào)經(jīng)常會出現(xiàn)，后果就是各支路的流量分配不均勻，產(chǎn)生冷熱不均。為了使不利環(huán)路建筑達到起碼的舒適溫度，一般有兩種方法：一是加大循環(huán)泵的循環(huán)水量，結(jié)果最不利環(huán)路的流量得到了保證，但有利環(huán)路的流量會大大超過所需要的流量，不但浪費了熱能，還浪費了電能，二是提高整個管網(wǎng)的運行水溫，則其他建筑的平均室溫往往超過設(shè)計溫度，從而造成熱能的浪費。為使室外供熱管網(wǎng)中通過個建筑的并聯(lián)環(huán)路達到水力平衡，其主要手段是在各環(huán)路的建筑入口處設(shè)置調(diào)節(jié)裝置，以消除環(huán)路余壓。一般關(guān)閉閥（如閘閥、截止閥、球閥等）之所以不宜作為調(diào)壓之用，是因為其“流量—漢 和 鴻 嘉 *節(jié) 能可行性研究 報 告—9—開啟度”特性曲線呈非線性關(guān)系。為便于進行調(diào)節(jié)流量的閥門應(yīng)具有接近線性關(guān)系的“流量—開啟度”特性曲線?？梢宰鳛檎{(diào)節(jié)裝置用的產(chǎn)品有手動調(diào)節(jié)閥和平衡閥。平衡閥除具有調(diào)壓的作用外，還可用來測定通過的流量。在初調(diào)節(jié)時通過平衡調(diào)試使各支路的流量達到設(shè)計流量的要求，即使網(wǎng)路的工況發(fā)生了變化，也能夠?qū)⑿碌乃堪凑赵O(shè)計工況的比例平衡的分配，各個支路的流量同時按比例增減，仍能滿足當前氣候條件下的部分負荷的流量要求，也就是達到了實際需要的熱平衡。2) 節(jié)能模擬分析根據(jù)第三章數(shù)據(jù)分析，在沒有使用平衡閥之前，有35%熱使用過剩的住戶，這部分供熱面積約184151*㎡，其室內(nèi)平均溫度比正常室溫偏高16~20%，近似于 5℃ 溫差。在使用平衡閥之后，使室內(nèi)溫度下降到正常室溫，節(jié)省了一部分熱量。根據(jù)耗熱量公式： QV1=qv*vw*(tn1－t w) 且Q V1=qF1*F QV2=qv* vw *(tn2－t w) 且Q V2=qF2*F QV1：室內(nèi)溫度正常時建筑物的耗熱量，w。 QV2：室內(nèi)溫度超標時建筑物的耗熱量，w。 qv：建筑物的體積熱指標，w /ｍ 3℃。vw：建筑物的外圍體積，ｍ 3 tn1：室內(nèi)標準溫度，取18℃。tn2：室內(nèi)超標溫度，取近似值5℃。tw：室外平均溫度，9℃度（北京地區(qū)）。F：建筑物的建筑面積，㎡。qF1：室溫 18℃度時建筑物的面積熱指標，取56 w /㎡。qF2：室溫超標時建筑物的面積熱指標, w /㎡。漢 和 鴻 嘉 *節(jié) 能可行性研究 報 告—10—將以上數(shù)據(jù)代入公式：qv*vw*( tn1+9)/ qv*vw*( tn1+5+9)=( F *56)/ F * qF2可以得出：q F2－q F1= w/㎡－56 w/㎡= w/㎡,可以看出：當室溫超出正常溫度5℃時多耗熱 ㎡, 熱使用過剩
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