【文章內(nèi)容簡介】 ????????????，，（1211c o s2c o sdbzbLdTFFdtn????????，????????????????????—（計算式）——（校核式）—3211211][12][12HHEdHHEHZZZuuKTduubdKTZZZ??????][1239。t a nc o s21112112222121HH uubdKTZEE??????? ? ??????????? ????5) 注意： a. 以上對標準齒輪和 變位 齒輪 均適用； b. [σH]選兩齒輪中小的代入； （ 因材料 、 熱處理不同[σH1]≠ [σH2] ） c. 一對嚙合的齒輪 ， σH相同而 [σH]不同；即 σH1= σH2。 d. 齒輪傳動的 σH主要取決于齒輪的直徑 d（ 或中心距 a） e. d1 （ a ） ， b ， σH ， 疲勞強度變好 。 f. 采用正變位 、 斜齒輪可提高齒輪的強度 。 6) 接觸疲勞強度取決于齒輪的直徑 ， 模數(shù)的大小由彎曲強度確定 。 2. 參數(shù)選擇： (1)綜合曲率半徑： (2)接觸線總長 L和重合度系數(shù) Zε： 1) L影響單位齒寬上的載荷 ， L ， 單位齒寬上載荷 。 2) εα ， L ， 則單位接觸載荷 : 3) Zε用來考慮 εα對單位齒寬載荷的影響 。 342??????? ZZbL ，???????? ????222121 111EEZ E???(3)彈性系數(shù) ZE： 1) E和 μ對 σH的影響用該系數(shù)修正； 2) 尼龍 μ=；其余 μ=。 (4)節(jié)點區(qū)域系數(shù) ZH： ， 這是考慮節(jié)點處齒廓曲率對 σH的影響 。 (5)齒寬系數(shù) ψd=b/d1： 1) b ， σH ， 當 σH 不變時 ， b ， d1 從而使 a和V ， 磨損 ， Kv 。 2) b ， 載荷不均 ， Kβ ； 3) 據(jù) d1和 ψd計算 b， 則取 ， 但 σH計算仍按 b2計算 。 3. 許用接觸應力： 1) 即 ； 2)σ Hlim：失效率為 1%時 ， 試驗齒輪的接觸疲勞極限； 39。c os 22 ?? HH ZtgZ ，對于標準齒輪??m in][HNH L i mH SZ?? ?1b2b??????mmbbbb10~5212 （應圓整）σ t 2輪主動 σ t 1輪主動 1 2 3 4. 分度圓直徑的初步計算： hL ntN ?60?mihiniiVL TTtnNN?????????? ?? m a x160 ?3) 工作應力循環(huán)次數(shù) NL： a. 載荷穩(wěn)定： b. 載荷不穩(wěn)定： 對于設計計算： b、 d1未知 → KHβ（ b、 d1）、 Kv（ v、精度）、 Zε(εα)未知 → 無法應用設計式計算 ∴ 簡化為用下式初算（ → 校核）： 3 211][ uuTAdHdd????? ??aE MPZ ?（鋼制） ?HZ 2~?K， （標準） 1??Z )1( ???e. 故得： 此式對直齒和斜齒均適用； e. 若為其它材料配對時 ， 應將 Ad進行修正： Ad=Ad1Ad2； f. 初步計算時取 [σH]=. 二. 齒根彎曲 疲勞 強度 計算： a. 不計摩擦時 ， Fn沿接觸點公法線 NN傳遞； b. 輪齒的折斷與 彎曲強度 有關； c. 考慮最危險情況 ， Fn全部作用于一個輪齒的齒頂情況 。 （ 單側 、 雙側 受載情況 ） 1. 計算公式： 1) 輪齒看作寬度為 b得懸臂梁 ， 齒根處為危險截面； 32111][ uuTAdHdd????2) 設全部載荷由一對齒嚙合時承受并對齒頂進行分析 ，用重合度系數(shù) yε 對齒根彎曲應力進行修正； 3) 沿嚙合線方向得 Fn分解為： 2) 只考慮彎曲應力 ， 其余因素略去 ， 用應力修正系數(shù)Ysa考慮； 3) 輪齒長期工作 ， 受拉側先產(chǎn)生疲勞裂紋 ， 故以受拉側為計算依據(jù)； 4) 齒根最大彎矩： 5) 計入 ???：使齒根產(chǎn)生壓應力切應力：使齒根產(chǎn)生彎曲和剪FnFnn FFF??s i nc osc osc os2c osc osc os 11 FFtFnldTlFlFM ???? ???后：、 ?YYK Sa—計算式——校核式—?????????YYYZKTmYYYbmKFYYYb mdKTYKYWMSaFaFdFSaFatSaFaSabF][2][221111??????8) 注意： 1） ，應按 較大者計算齒根彎曲強度。而校核時則應分別校核。 21 FF ?? ?? ?FSaFaYY?2）影響齒根彎曲強度的尺寸是： m 和 b 。 3）采用正變位、斜齒輪可提高齒輪的強度。 4）動力傳動，一般 m≥～ 2mm。 5）當計算出一輪的 σF后，可用 2222111FSaFaFSaFaFYYYY ??? 計算另一輪的?2. 參數(shù)選取： (1)齒形系數(shù) ： ， 該系數(shù)只取決于輪齒形狀 ，而與模數(shù)大小無關； ??c o sc o s62?????????????msmlYFFa(2)應力修正系數(shù) YSa：綜合考慮齒根過渡曲線處應力集中和除彎曲應力外其余應力對齒根應力的影響系數(shù) 。 (3)重合度系數(shù)： ?? ? ??Y齒數(shù)、變位系數(shù)、分度圓壓力角增大，均可使齒厚增厚， YF減小、 ?F減小 (4)齒數(shù) Z1的選擇： 1) 由于 m ， σ F ； d1 ， σ H ； d1=mZ1， 當d1不變時 ， Z1 ， m ， σ F 2) 齒數(shù)： z1↑ m↓ 重合度 ?↑ →傳動平穩(wěn) 抗彎曲疲勞強度降低 齒高 h ↓ →減小切削量、減小滑動率 因此，在保證彎曲疲勞強度的前提下，齒數(shù)多一些好！ 閉式軟齒面 : z1 = 20 ~ 40 閉式硬齒面和開式傳動 : z1 = 17 ~ 20 一般要求 z z2互為質(zhì)數(shù) → ？ 避免同齒相磨，使其均勻磨損 3. 許用彎曲應力： σ Flim：失效概率為 1%時 ， 試驗齒輪的齒根彎曲疲勞極限； m inlim][FXNFF SYY?? ?4. 計算步驟： 1) 閉式傳動常先按接觸強度求出齒輪直徑和齒寬 ， 再按彎曲強度校核； 2) 齒面硬度很高的閉式傳動 ， 可先按彎曲強度確定模數(shù) ， 再校核接觸疲勞強度； 3) 開式傳動只進行彎曲強度計算 ， 再計算出模數(shù)后 ，為補償磨損 ， m應加大 10～ 15%； 5. 模數(shù)的初步計算： 1) 當需要按齒根彎曲疲勞強度進行設計時 ， 應對上面計算式進行簡化； 2) 對于直齒圓柱齒輪： a. 設 ε α =1,則 Yε =1； b. 取 K=～ 2； ， 此式對直斜齒輪均適用； 3 211][ SaFaFdmn