【文章內(nèi)容簡介】 重分布，通過調(diào)整使梁端負彎矩減少，增加跨中彎矩，是梁上下配筋均勻一些。根據(jù)《高規(guī)》：～。（3）中梁剛度放大系數(shù)現(xiàn)澆樓板對梁起作用，樓板和梁共同按照T型截面梁工作，而計算時梁截面取矩形，因此考慮梁的剛度放大系數(shù)。根據(jù)《高規(guī)》：～。本工程中梁剛度放大系數(shù)取2。（4）梁活荷載內(nèi)力增大系數(shù)通過此參數(shù)可以調(diào)整梁的設(shè)計彎矩。“梁活荷載內(nèi)力增大系數(shù)”是不考慮活載不利布置時乘以的系數(shù)。當考慮活載的不利布置時，此系數(shù)為1。 參數(shù)具體設(shè)置總信息 .............................................. 結(jié)構(gòu)材料信息： 鋼砼結(jié)構(gòu) 混凝土容重 (kN/m3) Gc = 鋼材容重 (kN/m3) Gs = 水平力的夾角(Degree) ARF = 地下室層數(shù) MBASE= 0 豎向荷載計算信息 模擬施工加載1 風荷載計算信息 計算X,Y兩個方向的風荷載 地震力計算信息 計算X,Y兩個方向的地震力 采用的樓層剛度算法 層間剪力比層間位移算法 風荷載信息 .......................................... 修正后的基本風壓 (kN/m2) WO = 風荷載作用下舒適度驗算風壓(kN/m2) WOC= 地面粗糙程度: C 類 結(jié)構(gòu)X向基本周期（秒） Tx = 結(jié)構(gòu)Y向基本周期（秒） Ty = 各段體形系數(shù) USi = 地震信息 ............................................ 振型組合方法(CQC耦聯(lián)。SRSS非耦聯(lián)) CQC 計算振型數(shù) NMODE= 15 地震烈度 NAF = 場地類別 KD =II 設(shè)計地震分組 二組 特征周期 TG = 周期折減系數(shù) TC = 框架的抗震等級 NF = 3 抗震構(gòu)造措施的抗震等級 NGZDJ =不改變 活荷載信息 .......................................... 考慮活荷不利布置的層數(shù) 從第 1 到5層 柱、墻活荷載是否折減 不折算 傳到基礎(chǔ)的活荷載是否折減 折算 調(diào)整信息 ........................................ 中梁剛度增大系數(shù) BK = 梁端彎矩調(diào)幅系數(shù) BT = 薄弱層判斷方式 按高規(guī)和抗規(guī)從嚴判斷 強制指定的薄弱層個數(shù) NWEAK = 0 薄弱層地震內(nèi)力放大系數(shù) WEAKCOEF = 強制指定的加強層個數(shù) NSTREN = 0設(shè)計信息 ........................................ 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù): RWO = 梁端在梁柱重疊部分簡化: 不作為剛域 柱端在梁柱重疊部分簡化: 不作為剛域 是否考慮 PΔ 效應(yīng)： 否 柱配筋計算原則: 按單偏壓計算 計算結(jié)果及分析 各層質(zhì)心和剛心坐標層號 質(zhì)心X 質(zhì)心Y 質(zhì)心Z 恒載 活載 剛心X 剛心Y (m) (m） (t) (t)5 4 3 2 1 活載產(chǎn)生的總質(zhì)量 (t): 恒載產(chǎn)生的總質(zhì)量 (t): 結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量 (t): 恒載產(chǎn)生的總質(zhì)量包括結(jié)構(gòu)自重和外加恒載結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量包括恒載產(chǎn)生的質(zhì)量和活載產(chǎn)生的質(zhì)量活載產(chǎn)生的總質(zhì)量和結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量是活載折減后的結(jié)果 (1t = 1000kg)分析：由以上計算結(jié)果可以看出結(jié)構(gòu)的質(zhì)量中心及剛度中心基本重合，結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)不明顯。各層剛度及剛度比（1）各層剛度層號 X向剛度 Y向剛度 層高 上部重量 1 +07 +06 99442. 2 +07 +06 78164. 3 +07 +06 57290. 4 +07 +06 36416. 5 +07 +06 15542. （2）各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息Floor No : 層號Xstif，Ystif : 剛心的 X，Y 坐標值A(chǔ)lf : 層剛性主軸的方向Xmass，Ymass : 質(zhì)心的 X，Y 坐標值Gmass : 總質(zhì)量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本層塔側(cè)移剛度與下一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度的比值(剪切剛度)。Ratx1，Raty1: X，Y 方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者。RJX1，RJY1，RJZ1: 結(jié)構(gòu)總體坐標系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度(剪切剛度)。RJX3，RJY3，RJZ3: 結(jié)構(gòu)總體坐標系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度(地震剪力與地震層間位移的比)。Floor Xstif=(m) Ystif=(m) Alf =(Degree)Xmass=(m) Ymass=(m)Gmass(活荷折減)= ()(t)Eex = Eey = Ratx = Raty = Ratx1= Raty1= 薄弱層地震剪力放大系數(shù)= RJX1=+06(kN/m) RJY1=+06(kN/m) RJZ1 = +00(kN/m) RJX3=+06(kN/m) RJY3=+05(kN/m) RJZ3 = +00(kN/m)Floor Xstif=(m) Ystif=(m) Alf=(Degree)Xmass=(m) Ymass=(m)Gmass(活荷折減)= ()(t)Eex = Eey = Ratx = Raty = Ratx1= Raty1= 薄弱層地震剪力放大系數(shù)= RJX1=+06(kN/m) RJY1=+06(kN/m) RJZ1= +00(kN/m)RJX3=+06(kN/m) RJY3=+05(kN/m) RJZ3= +00(kN/m) Floor Xstif=(m) Ystif=(m) Alf =(Degree)Xmass=(m) Ymass=(m) Gmass(活荷折減)= ()(t)Eex = Eey = Ratx = Raty = Ratx1= Raty1= 薄弱層地震剪力放大系數(shù)= RJX1=+06(kN/m) RJY1=+06(kN/m) RJZ1= +00(kN/m)RJX3=+06(kN/m) RJY3=+05(kN/m) RJZ3= +00(kN/m) Floor Xstif=(m) Ystif=(m) Alf= (Degree)Xmass=(m) Ymass=(m) Gmass(活荷折減)= ( )(t)Eex = Eey = Ratx = Raty = Ratx1= Raty1= 薄弱層地震剪力放大系數(shù)= RJX1=+06(kN/m) RJY1=+06(kN/m) RJZ1= +00(kN/m)RJX3=+06(kN/m) RJY3=+05(kN/m) RJZ3= +00(kN/m) Floor Xstif=(m) Ystif=(m) Alf=(Degree)Xmass=(m) Ymass=(m) Gmass(活荷折減)= ( )(t)Eex = Eey = Ratx = Raty = Ratx1= Raty1= 薄弱層地震剪力放大系數(shù)= RJX1=+06(kN/m) RJY1=+06(kN/m) RJZ1= +00(kN/m)RJX3=+06(kN/m) RJY3=+05(kN/m) RJZ3= +00(kN/m) X方向最小剛度比: (第5層) Y方向最小剛度比: (第5層)分析：《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB 500112010）：當結(jié)構(gòu)某層的側(cè)向剛度小于相鄰上一層的70%，或小于相鄰上三層側(cè)向剛度平均值的80%，則該結(jié)構(gòu)為豎向不規(guī)則。本工程未出現(xiàn)豎向不規(guī)則。本工程Ratx1=1，未出現(xiàn)薄弱層。 結(jié)構(gòu)的周期振型號 周 期 轉(zhuǎn) 角 平動系數(shù) (X+Y) 扭轉(zhuǎn)系數(shù) 周期類別 1 ( + ) 第1Y周期 2 ( + ) 第1φ周期 3 ( + ) 第1X周期 4 ( + ) 第2Y周期 5 ( + ) 第2φ周期 6 ( + ) 第2X周期 7 ( + ) 第3Y周期 8 ( + ) 第3φ周期 9 ( + ) 第3X周期 10 ( + ) 第