【文章內容簡介】 KDΣDY= D／ΣD二～四層（）A106104B106C106D106一層（）A106104B106C106D106各柱的D值及剪力分配系數(shù)y值計算風荷載作用下需考慮框架節(jié)點的側移，各柱的反彎點位置、剪力、剪力、柱端彎矩層號柱號ηcΣDkN/mΣDikN/mVikNY0Y1y2y3yM底kNmM頂kNmΔimmMmm四A（D）1040B（C）0三A（D）1040B（C）0二A（D）1040B（C）0一A（D）1040B（C）0由表中數(shù)據(jù)可知,最大層間彈性位移轉角發(fā)生在第一層，滿足《建筑抗震設計規(guī)范》的要求，框架抗側移剛度滿足要求。第四層A節(jié)點已知MA4A5=m ， MA4A3=m,則MA4B4=mB節(jié)點已知MB4B5=m MB4B3= kNm,則MB4A4=m MB4C4=m第三層A節(jié)點已知MA3A4=m ， MA3A2=m,則MA3B3=mB節(jié)點已知MB3B4=m MB3B2= kNm,則MB3A3=m MB3C3=m第二層A節(jié)點已知MA2A3=m ， MA2A1=m,則MA2B2=mB節(jié)點已知MB5B6=m MB5B4= kNm,則MB2B3=m MB2C2=m第一層A節(jié)點已知MA1A2=m ， MA1A0=m,則MA1B1=mB節(jié)點已知MB1B2=m MB1B0= kNm,則MB1A1=m MB1C1=m風荷載作用下彎矩圖，根據(jù)上述計算可得風荷載作用下的彎矩圖風荷載作用下的彎矩圖。對于第4層：在屋面活荷載作用下 各層梁上作用的活載在屋面雪荷載作用下對于2~3層和第1層：將以上計算結果匯總，、。 橫向框架恒載匯總表層次q1/(kN/m)q139。/(kN/m)q2/(kN/m)q239。/(kN/m)P1/kNP2/kN4321 橫向框架活載匯總表層次q2/(kN/m)q239。/(kN/m)P1/kNP2/kN427327227127 橫向框架重力荷載代表值匯總表層次q1/(kN/m)q139。/(kN/m)q2/(kN/m)q239。/(kN/m)P1/kNP2/kN4321梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結構和荷載對稱，故計算時可用半框架。、。 恒載作用下的彎矩二次分配 活載作用下的彎矩二次分配 重力荷載代表值作用下的彎矩二次分配 恒載作用下框架彎矩圖 活載作用下框架彎矩圖 重力荷載代表值作用下框架彎矩圖梁端剪力可根椐梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需考慮柱的自重，、。 恒載作用下梁端剪力及柱軸力(kN)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA＝VBVB＝VCVA＝－VBVB＝VCVAVBVB＝VCN頂N底N頂N底40302010 活載作用下梁端剪力及柱軸力(kN)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA＝VBVB＝VCVA＝－VBVB＝VCVAVBVB＝VCN頂＝N底N頂＝N底40302010 活載作用下梁端剪力及柱軸力(kN)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA＝VBVB＝VCVA＝－VBVB＝VCVAVBVB＝VCN頂N底N頂N底40734,243020107 內力組合 組合原則根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB 500092001），建筑結構設計應根據(jù)使用過程中在結構上可能同時出現(xiàn)的荷載，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進行荷載(效應)組合，并應取各自的最不利的效應組合進行設計。本設計考慮以下兩種基本組合：（1）無地震作用的豎向荷載效應組合本工程為一般框架結構，根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB 500092001），基本組合可采用簡化規(guī)則，并應按下列組合值中取最不利值確定：由可變荷載效應控制的組合：由永久荷載效應控制的組合：式中：為荷載效應組合的設計值為永久荷載的分項系數(shù)。為第i個可變荷載的分項系數(shù)；為按永久荷載標準值計算的荷載效應值；為按可變荷載標準值計算的荷載效應值；為可變荷載的組合值系數(shù)；為參與組合的可變荷載數(shù)。對于本設計，上述基本組合的荷載分項系數(shù)及可變荷載組合值系數(shù)取值如下：由可變荷載效應控制的組合，；由永久荷載效應控制的組合，；本工程樓面活荷載小于4kN/m2，；根據(jù)樓面活荷載類別。（2）地震作用效應與重力荷載代表值效應的組合根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB 500112001)，結構構件的地震作用效應和其他荷載效應的基本組合，應按下式計算：式中：為結構構件內力組合的設計值；為重力荷載分項系數(shù)；、分別為水平、豎向地震作用分項系數(shù)；為風荷載分項系數(shù)；為重力荷載代表值的效應；為水平地震作用標準值的效應；為豎向地震作用標準值的效應；為風荷載標準值的效應 ； 為風荷載組合值系數(shù)。根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB 500112001)的規(guī)定，本設計可不進行風荷載及豎向地震作用計算。故上述基本組合表達式可寫為： 框架梁內力組合由于鋼筋混凝土結構具有塑性內力重分布性質，在豎向荷載作用下要以考慮適當降低梁端彎矩，以減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。本設計為現(xiàn)澆框架結構。另外，對于考慮地震作用組合的內力，應該根據(jù)不同的構件類型考慮相應的抗震承載力調整系數(shù)。下面以第四層AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說明框架梁內力的組合方法。支座A截面： 左震： 右震： 則可得組合內力如下：左震右震同理可得支座B截面的組合內力如下：左震右震跨間最大正彎矩根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。 AB跨梁的內力計算簡圖距A支座為x位置截面的彎矩為：由即可解得跨中最大彎矩離A支座的距離為代入第四層AB跨梁荷載及內力得左震右震根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB 500112001)，一、二、三級的框架梁，其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調整：式中：為梁端截面組合的剪力設計值；為梁的凈跨；為梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值；、分別為梁左右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值，一級框架兩端彎矩均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩應取零；為梁端剪力增大系數(shù)，。六層AB跨：左震右震則框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，遵循“強柱弱梁，強剪弱彎”的設原則，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB 500112001)的規(guī)定，一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求：式中：為節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值，可按彈性分析分配；為節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和；為柱端彎矩增大系數(shù)，。本設計房屋抗震等級為二級，因梁端彎矩設計值之和與柱端彎矩設計值之和相差不大。柱剪力設計值則按下式計算：式中：為柱端截面組合的剪力設計值；為柱的凈高；、分別為柱的上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值；柱剪力增大系數(shù)，?？蚣苤鶅攘M合的方法與框架梁類似，在此不再贅述。注：1） ，MAB和MBC分別為AB跨梁和BC跨梁的跨間最大正彎矩。M以下部受拉為正，單位kNm，V以向上為正，單位kN；2），單位kNm，N以受壓為正，單位kN，V以繞柱端順時針旋轉為正。 框架梁內力組合表 橫向框架A柱內力組合 橫向框架B柱內力組合8 截面設計 框架梁截面設計以第一層AB跨梁為例，說明計算方法和過程。，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。支座彎矩跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩，與之相對應的剪力則支座邊緣處彎矩為當梁下部受拉時，按T形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB 500102002)，T形截面翼緣計算寬度取下列情況中的最小值。按計算跨度考慮，；按梁間凈距考慮，；按翼緣厚度考慮，（不起控制作用）。故取。梁內縱向鋼筋為HRB335級鋼（）。下部跨間截面按單筋T形截面計算。因為屬第一類T形截面實配鋼筋1Φ18+2Φ16（），滿足要求。將下部跨間鋼筋截面1Φ18+2Φ16的鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（），再按雙筋矩形截面計算相應的受拉鋼筋，即支座上部鋼筋。A支座則說明富裕，且達不到屈服?？山迫嵢?Φ20（），，滿足要求。B支座實取4Φ16（），，滿足要求。 框架梁縱向鋼筋計算表層次截面M/kNmξAs39。/mm2As/mm2實配鋼筋As/mm2As39。/Asρ4支座A＜07636253Φ18(763)%AB跨間3Φ18(763)%支座Bl＜07635923Φ16(603)%支座Br＜07632283Φ16(603)%BC跨間