【文章內(nèi)容簡介】 （ 均勻彎矩作用）時整體穩(wěn)定最差。2角焊縫計算中的系數(shù) βf 為（焊縫強(qiáng)度設(shè)計值的增大系數(shù)）。2下列案例中，屬于鋼結(jié)構(gòu)的正常使用極限狀態(tài)范疇的是（某鋼桁架橋在車輛通行時發(fā)生劇烈振動）2工字型截面鋼梁腹板設(shè)置橫向加勁肋，對防止（剪力）引起的局部失穩(wěn)有效。設(shè)置縱向【縱向和短向】加勁肋對防止（彎曲和局壓）引起的局部頭穩(wěn)有效。2為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了（改變板件的寬厚比）。2提高軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定常用的合理方法是（減小構(gòu)件的長細(xì)比）高強(qiáng)螺栓承壓型連接的極限狀態(tài)為（螺栓桿被剪壞和板件孔壁承壓破壞兩種形式中的最先發(fā)生者）3綴條式軸壓柱的斜綴條可按軸心壓桿設(shè)計，但鋼材的強(qiáng)度要乘以折減系數(shù)以考慮（單面連接偏心的影響）3螺栓連接中要求栓孔端距大于2d0，是為了防止（板端部被沖剪破壞）3當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應(yīng)（ 設(shè)置橫向加勁肋）。3對于單軸對稱壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)，且使較大翼緣受壓時，應(yīng)按下式補(bǔ)充驗算的原因是（防止受拉塑性區(qū)的開展而導(dǎo)致平面內(nèi)失穩(wěn)）3配置加勁肋是提高梁腹板局部穩(wěn)定的有效措施，當(dāng)腹板的高厚比＞170 （材料Q235,不考慮腹板屈曲后強(qiáng)度）時，腹板（剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)均可能發(fā)生，應(yīng)同時配置縱向加勁肋與橫向 ）。3下列對鋼材的疲勞強(qiáng)度沒有明顯影響的是（靜力強(qiáng)度）3下列因素中（ 鋼材屈服點的大?。┡c鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。3軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定的計算公式N/（φA）≤f中的φ為（）3工字型截面梁腹板屈曲后承載力并不降低，其原因是（腹板屈曲后產(chǎn)生薄膜拉力場，牽制了腹板變形的發(fā)展，存在繼續(xù)承載的潛能）在梁的整體穩(wěn)定計算中，j’b =1說明所設(shè)計梁 (不會整體失穩(wěn))4在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式中，軸力項分母里的φy是（ 彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)）。4圖示拉彎構(gòu)件，跨中受一豎向集中力作用，截面為雙角鋼拼成的T形截面，其強(qiáng)度計算時，驗算的最不利點為（截面下邊緣“2”點）4計算梁的（正應(yīng)力）時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。4在下列因素中，（材料的屈服點變化）對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。4提高軸心受壓構(gòu)件局部穩(wěn)定常用的合理方法是（增加板件寬厚比）。4對于承重焊接結(jié)構(gòu)的鋼材質(zhì)量要求必須合格保證的有（抗拉強(qiáng)度，屈服強(qiáng)度，伸長率，硫、磷含量，含碳量，冷彎試驗合格）4采用摩擦型連接高強(qiáng)螺栓，其受力時的變形（比普通螺栓和承壓型高強(qiáng)螺栓連接都小）4鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500172003）規(guī)定，側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于（60hf）4軸壓構(gòu)件局部穩(wěn)定推導(dǎo)準(zhǔn)則是（局部失穩(wěn)臨界應(yīng)力σcr≥整體失穩(wěn)時σcr）50、鋼材應(yīng)力集中的主要影響是（動力荷載下，易脆性破壞）。5對鋼材的疲勞強(qiáng)度影響不顯著的是（鋼種）。5軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定的計算公式N/（φA）≤f，其物理意義是（構(gòu)件軸力設(shè)計值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計值）。5保證工字形截面梁受壓翼緣局部穩(wěn)定的方法是（限制其寬厚比）。5可作為鋼材冶煉中的脫氧劑的化學(xué)元素是（錳）5鋼材的兩種破壞形式分別是（塑性和脆性）5如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點，其位置最佳的是（方案（3））5計算格構(gòu)式柱繞虛軸xx軸彎曲的整體穩(wěn)定，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)（λ0x）查表確定。5熱軋槽鋼[25a中的數(shù)字25表示（槽鋼的高度為25cm）5單軸對稱軸心受壓柱，不可能發(fā)生（扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)）。60、關(guān)于荷載分項系數(shù)和荷載組合系數(shù)，下列敘述中正確的是（可變荷載組合系數(shù)在任何情況下都≤）6工形截面壓彎構(gòu)件腹板的容許高厚比是根據(jù)（腹板的高厚比與腹板的應(yīng)力梯度αo 、構(gòu)件的長細(xì)比的關(guān)系）確定的。6鋼材的伸長率是反映材料（塑性變形能力）的性能指標(biāo)6Q235AF和Q345A鋼材分別建造一軸心受壓柱，其長細(xì)比相同，按彈性穩(wěn)定理論，二者的臨界應(yīng)力關(guān)系是（兩者相近）6某框架結(jié)構(gòu)鋼梁受集中荷載作用，其中永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為 70kN，可變荷載只有1個，其標(biāo)準(zhǔn)值為40kN，則計算梁變形穩(wěn)定時采用的荷載設(shè)計值為（110）kN。6工字型截面梁腹板屈曲后承載力并不降低，其原因是（腹板屈曲后產(chǎn)生薄膜拉力場，牽制了腹板變形的發(fā)展，存在繼續(xù)承載的潛能）6下列軸心受拉構(gòu)件，可不驗算正常使用極限狀態(tài)的為（預(yù)應(yīng)力拉桿）。6一般鋼結(jié)構(gòu)采用的雙軸對稱截面軸心受壓構(gòu)件的承載力經(jīng)常決定于（彎曲屈曲）6在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長度方向的分布為（兩端大、中間?。?。6軸壓桿的局部穩(wěn)定是根據(jù)什么條件確定的（局部穩(wěn)定的臨界應(yīng)力不小于整體失穩(wěn)的臨界應(yīng)力）70、鋼結(jié)構(gòu)對動力荷載適應(yīng)性較強(qiáng)，是由于鋼材具有（良好的韌性）7四種厚度不等的Q345鋼板，其中（16mm）鋼板設(shè)計強(qiáng)度最高。7以被連板件間之間的靜力摩擦力作為其極限值的連接是（高強(qiáng)度螺栓摩擦連接）7實腹式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行（強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和長細(xì)比計算）。7壓彎構(gòu)件剛度計算是（既控制撓度，又控制長細(xì)比）7雙肢格構(gòu)式軸心受壓柱，虛軸為xx軸，實軸為yy軸，確定兩單肢間距離時應(yīng)根據(jù)（λ0x=λy）7在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式中，軸力項分母里的φy是（彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)）。7在滿足強(qiáng)度的條件下，圖示①號和②號焊縫合理的 應(yīng)分別是（8mm，8mm）7高強(qiáng)螺栓承壓型連接的極限狀態(tài)為（螺栓桿被剪壞和板件孔壁承壓破壞兩種形式中的最先發(fā)生者）7高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接與承壓型連接相比，（承載力計算方法不同）80、焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止（剪應(yīng)力）引起的局部失穩(wěn)最有效。8在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下，Q235鋼梁的最小高度hmin(等于)Q345鋼鋼梁的。（其他條件均相同）8規(guī)定直角角焊縫最小焊縫高度是為了防止（焊縫開裂）。8高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接中，一個高強(qiáng)度螺栓的抗剪承載力設(shè)計值與下列哪項無關(guān)（被連接板的厚度）8三級焊縫的質(zhì)量檢驗內(nèi)容為（外觀檢查）8焊接組合梁腹板中，布置縱向加勁肋對防止（彎曲正應(yīng)力）引起的局部失穩(wěn)最有效。8實腹式偏心受壓柱平面內(nèi)整體穩(wěn)定計算公式如下，βm為（等效彎矩系數(shù)）8圖中構(gòu)件“A”是（壓彎構(gòu)件）8鋼結(jié)構(gòu)的主要缺點是（易腐蝕、不耐火）。8鋼結(jié)構(gòu)壓彎構(gòu)件的設(shè)計一般應(yīng)進(jìn)行哪幾項內(nèi)容的計算（強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、長細(xì)比 ）。90、軸心受拉構(gòu)件控制桿件的長細(xì)比是為了（剛度）9鋼材發(fā)生蘭脆現(xiàn)象的溫度大約在（250℃）9當(dāng)截面為T形截面，彎矩作用在非對稱軸，并使翼緣受壓的壓彎桿件，計算截面抵抗矩Wx時，應(yīng)當(dāng)計算（受壓翼緣）。9某側(cè)面直角角焊縫hf=4mm，由計算得到該焊縫所需計算長度30mm，按構(gòu)造要求設(shè)計時該焊縫最小實際長度取為（40mm）9鋼結(jié)構(gòu)焊接常采用E43xx型焊條，其中43表示（熔敷金屬抗拉強(qiáng)度最小值）9鋼結(jié)構(gòu)適宜制作容器類，是考慮（鋼材的密閉性好 B）。9下列因素中（鋼材屈服點的大?。┡c鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。9當(dāng)綴條采用單角鋼時，按軸心壓桿驗算其承載能力，但必須將設(shè)計強(qiáng)度按規(guī)范規(guī)定乘以折減系數(shù)，原因是（單角鋼綴條實際為偏心受壓構(gòu)件）。9鋼材的疲勞強(qiáng)度取決于（加載次數(shù)）9焊接部位的應(yīng)力幅計算公式為（△σ=σmaxσmin）100、普通螺栓受剪時通過構(gòu)造措施來防止破壞的是措施是（栓桿受彎）。10產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（焊接受熱不均勻）10當(dāng)前我國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計方法為（除疲勞計算按容許應(yīng)力幅、應(yīng)力按彈性狀態(tài)計算外，其他采用以概率理論為基礎(chǔ)的近似概率極限狀態(tài)設(shè)計方法）10工字形截面梁受壓翼緣，保證局部穩(wěn)定的寬厚比限值，對Q235鋼為b/t≤15，對Q345此寬厚比的限制應(yīng)(比15更小)。10當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應(yīng)（設(shè)置橫向加勁肋）。10鋼材的設(shè)計強(qiáng)度取決于（fy）10摩擦型連接的高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉時，承載力（與螺栓直徑有關(guān)）10鋼材屈服點fy的高低反應(yīng)材料（受靜荷時發(fā)生塑性變形前的承載能力）10如圖所示普通螺栓群受彎矩M作用，在計算螺栓拉力時應(yīng)取哪一點為旋轉(zhuǎn)中心（b點）10格構(gòu)柱設(shè)置橫隔的目的是（上述三種都是）1彎矩作用在實軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行（強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性）剛度和綴材的計算。11鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范關(guān)于軸心受壓鋼構(gòu)件整體穩(wěn)定的柱子曲線（φλ關(guān)系曲線）有多條的根本原因是考慮