【文章內(nèi)容簡介】 二氧化氮排放范圍為50150PPM或40120mg/mJ。NO2排放低的原因：一是低溫燃燒，此時(shí)空氣中的氮一般不會(huì)生成NO2，二是分段燃燒，抑制燃料中的氮轉(zhuǎn)化NO2，并使部分已生成NO2得到還原。 其他污染物排放低：循環(huán)流化床鍋爐的其他污染物如：CO、HCHF等排放也很低。 燃燒強(qiáng)度高、爐膛截面積小爐膛單位截面積的熱負(fù)荷高是循環(huán)流化床鍋爐的主要優(yōu)點(diǎn)之一。、給煤點(diǎn)少：循環(huán)流化床鍋爐因爐膛截面積較大，同時(shí)良好的混合和燃燒區(qū)域的擴(kuò)展使所需的給煤點(diǎn)數(shù)大大減少，只需一個(gè)給煤點(diǎn)，也簡化了給煤系統(tǒng)。 燃料預(yù)處理系統(tǒng)簡單：循環(huán)流化床鍋爐的給煤粒度一般小于12mm，因此與煤粉爐相比，燃料的制粉系統(tǒng)相比大為簡化。此外，循環(huán)流化床鍋爐能直接燃用高水分煤（水分可達(dá)30%以上）。當(dāng)燃用高水分煤時(shí)，也不需要專門的處理系統(tǒng)。 易于實(shí)現(xiàn)灰渣綜合利用：循環(huán)流化床鍋爐因燃燒過程屬于低溫燃燒，同時(shí)爐內(nèi)優(yōu)良的燃盡條件，使得鍋爐灰渣含碳量低，易于實(shí)現(xiàn)灰渣的綜合利用。如灰渣作為水泥摻和料或做建筑材料，同時(shí)做溫?zé)敢灿欣谙∮薪饘俚奶崛　?負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍大，負(fù)荷調(diào)節(jié)快：當(dāng)負(fù)荷變化時(shí)，當(dāng)需調(diào)節(jié)給煤量、空氣量和物料循環(huán)量、負(fù)荷調(diào)節(jié)比可達(dá)（34）：1，此外，由于截面風(fēng)速高和吸熱高和吸熱控制容易，循環(huán)流化床鍋爐的負(fù)荷調(diào)節(jié)速率也很快，一般可達(dá)每分鐘4%。 1循環(huán)床內(nèi)不布埋受熱面管：循環(huán)流化床鍋爐的床內(nèi)不布置埋管受熱面，不存在磨損問題，此外，啟動(dòng)，停爐，結(jié)焦處理時(shí)向短、同時(shí)長時(shí)間壓火之后可直接啟動(dòng)。 1投資和運(yùn)行費(fèi)用適中：循環(huán)流化床鍋爐的投資和運(yùn)行費(fèi)用略高于常規(guī)煤粉爐但比配制脫硫裝置的煤粉爐低1520%。六、循環(huán)流化床鍋爐尚待進(jìn)一步研究的問題：為使循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)和運(yùn)行達(dá)到優(yōu)化的目的，充分發(fā)揮循環(huán)流化床的優(yōu)點(diǎn)，尚需對(duì)下列幾個(gè)方面進(jìn)行深入研究。 循環(huán)物料的分離循環(huán)流化床鍋爐的分離裝置接工作溫度分為高溫、中溫和低溫分離，接分離的作用形式又可分為旋風(fēng)分離，慣性分離等。以目前循環(huán)流化床的運(yùn)行情況來看，高溫旋風(fēng)分離器還是比較成熟的。但使用高灰燃料時(shí)的磨損問題尚未解決。而且分離的體積也十分龐大，基本上和爐膛直徑相近。受旋風(fēng)分離器最大尺寸的限制，大容量循環(huán)流化床鍋爐必需配置多個(gè)分離器。由于旋風(fēng)分離器內(nèi)襯有較厚的防磨耐火材料，熱慣性大，因此延長了鍋爐啟動(dòng)時(shí)間。負(fù)荷變化動(dòng)態(tài)特性變差，故采用慣性分離器是值得探討的，因?yàn)閼T性分離器設(shè)備經(jīng)較簡單，體積小，結(jié)構(gòu)布置比較方便。流動(dòng)阻力也相對(duì)較小。此外不應(yīng)操付中，低溫分離器。根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展要求將設(shè)計(jì)、效率高、體積小、阻力低、磨損小和制造及運(yùn)行方便的物料分離裝置。 循環(huán)流化床的固體顆粒的濃度選取：循環(huán)流化床內(nèi)固體顆粒濃度對(duì)燃燒過程，脫硫過程和傳熱過程都有很大影響。但合適的循環(huán)流化床內(nèi)固體顆粒濃度的確定卻十分困難。目前各循環(huán)流化床各制造廠家所采用的爐內(nèi)顆粒濃度的一個(gè)重要參數(shù)是循環(huán)倍率。國內(nèi)的一些循環(huán)流化床鍋爐的循環(huán)倍率通常在10以下，而國外的循環(huán)倍率常達(dá)到50，甚至更高。在分析循環(huán)流化床鍋爐的工作過程時(shí)，不僅要考慮物料的內(nèi)部循環(huán)，亦要考慮爐外循環(huán)，在高風(fēng)速運(yùn)行時(shí)，物料內(nèi)循環(huán)更為顯著。因此，合理的循環(huán)床內(nèi)固體顆粒的濃度的選取對(duì)燃燒脫硫，傳熱、磨損、能耗等一系列因素都有影響。 爐內(nèi)受熱面布置和溫度控制為了保證循環(huán)流化床鍋爐的爐內(nèi)溫度控制在一定范圍內(nèi)，在固體顆粒循環(huán)回路中必須吸一部分熱量。目前爐內(nèi)吸熱主要有以下兩種方法：一種是爐膛內(nèi)布置水冷壁或隔墻；另一種是爐膛內(nèi)布置部分受熱面（如過熱器等）在固體物料循環(huán)回路上再布置流化床換熱器。這兩種形式都可行的。但這兩種方法，對(duì)床溫控制方式是不同的，前者主要是靠調(diào)節(jié)返料量來調(diào)節(jié)床內(nèi)固體顆粒濃度，以改變水冷壁的換熱系數(shù)。從而改變爐內(nèi)吸熱量來控制床溫，否者僅需調(diào)節(jié)進(jìn)入流化床換熱器和熱接返回爐內(nèi)固體物料量的比例，便可控制床溫，相對(duì)比較靈活，特別適合于大容量循環(huán)流化床鍋爐。 運(yùn)行風(fēng)速（或截面熱負(fù)荷）的確定循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行風(fēng)速是一個(gè)重要的參數(shù)。一般運(yùn)行風(fēng)速為410m/s/。運(yùn)行風(fēng)速提高會(huì)使?fàn)t子更為緊湊。截面熱負(fù)荷相應(yīng)增大，此時(shí)為了保證燃料和石灰石顆粒有足夠的停留時(shí)間和布置足夠的受熱面，必須增加爐膛高度。這樣不僅磨損增加，而且鍋爐造價(jià)增加。風(fēng)機(jī)功率會(huì)增大，廠用電也會(huì)相應(yīng)增加。但風(fēng)速過低則發(fā)揮不了循環(huán)流化床的優(yōu)點(diǎn)，因此對(duì)各種燃料都應(yīng)具有最佳的運(yùn)行風(fēng)速。 返料機(jī)構(gòu)：在循環(huán)流化床中，被分離下來的固體物料必須通過返料機(jī)構(gòu)送回爐內(nèi)。返料機(jī)構(gòu)還應(yīng)對(duì)返回的物料量進(jìn)行靈活的調(diào)節(jié)，但由于返料機(jī)構(gòu)中的溫度很高，磨損較大，如采用一般機(jī)械閥門之類的調(diào)節(jié)裝置，會(huì)很容易產(chǎn)生卡死，轉(zhuǎn)動(dòng)不靈等現(xiàn)象，目前循環(huán)流化床中一般采用非機(jī)械閥。（L閥）和流化床返料機(jī)構(gòu)，一方面調(diào)節(jié)物料流量，另一方面防止燃料在燃燒室反串型分離器，造成短路。目前許多制造廠家對(duì)返料機(jī)構(gòu)都是保密的。 循環(huán)流化床鍋爐部件的磨損：由于循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的高顆粒濃度和高運(yùn)行風(fēng)速，鍋爐部件的磨損是比較嚴(yán)重的。磨損主要與風(fēng)速、顆粒度以及流場的不均勻性有關(guān)，磨損與風(fēng)速及濃度成正比。在設(shè)計(jì)時(shí)，一般應(yīng)防止煙氣走廊突縮突擴(kuò)的形式。目前研究比較落弱。 低污染燃料：循環(huán)流化床鍋爐已獲得迅速發(fā)展。一個(gè)重要的原因就是循環(huán)流化床的低污染燃料特性，在脫硫研究方面目前相對(duì)一致，但對(duì)于脫硫最佳溫度，脫硫劑的高效利用方面尚有許多內(nèi)容要研究。如降低NO床溫、煙氣再循環(huán)，注氨以及脫硫劑對(duì)NO2的影響等有待進(jìn)一步研究。 尾部受熱面的設(shè)計(jì)：目前在循環(huán)流化床鍋爐中，尾部煙道受熱面的設(shè)計(jì)一般比較忽視，如何更加合理布置尾部煙道受熱面尚待進(jìn)一步研究。 除塵：尾部煙道現(xiàn)在國內(nèi)大部分采用電除塵。七、循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展：國外：60年代就開始研究，是芬蘭奧期龍公司，第一臺(tái)為熱功率15MW由燃油爐改造而成的商用循環(huán)流化床鍋爐，后由美國巴特利多固體循環(huán)流化床鍋爐及德國，瑞典、加拿大、意大利等國分別制造出各種型式的循環(huán)流化床鍋爐，最大的為發(fā)電功率165MW配套的循環(huán)流化床鍋爐同加拿大1993年制造。國內(nèi)：（1）主要有東北電力學(xué)院，于1986年7月與吉林鍋爐廠研制的10