【文章內容簡介】 2面墻，檢查情況見下表。表6 10外墻鋼管斜撐設置情況檢查統(tǒng)計表序號123456墻長(m)應設道數(shù)2/22/22/22/22/22/2實設道數(shù)2/22/22/22/22/22/2序號789101112墻長（m）應設道數(shù)3/3（橫/豎）3/3（橫/豎）3/3（橫/豎）3/3（橫/豎）2/2（橫/豎）2/2（橫/豎）實設道數(shù)3/3（橫/豎）3/3（橫/豎）3/3（橫/豎）3/3（橫/豎）2/2（橫/豎）2/2（橫/豎）調查：鄭露制表：鄭露日期：2015年6月23日（注：/前數(shù)字代表斜撐橫向設置道數(shù)，/后數(shù)字代表豎向設置道數(shù)）確認分析：通過上表可以發(fā)現(xiàn)，斜撐橫向間距均≤，豎向均設置兩道，施工中鋼管斜撐符合方案要求。結論：斜撐間距過大是非要因。11) 要因確認十一末端因素：斜撐角度過大。確認方法：現(xiàn)場驗證。標準：第一道斜撐角度在30176。~45176。范圍內，第二道斜撐角度45176。~60176。范圍內。實際情況： 2015年6月23日由QC小組成員雷新在F棟3層隨機選取10處（20道）施工中樓層外墻模板斜撐，采用鋼卷尺測量斜撐頂撐點距板面垂直距離及斜撐板面支點距墻邊水平距離，換算出斜撐角度，斜撐角度見下表。表6 11斜撐角度統(tǒng)計表序號12345678910第一道角度（176。）43444140444543424342第二道角度（176。）56545759515455575654調查：雷新制表：雷新日期：2015年6月23日確認分析：從上表中可以看出，第一道斜撐角度均在30176。~45176。范圍內，第二道斜撐角度均在45176。~60176。范圍內，斜撐角度符合方案要求。結論：斜撐角度過大是非要因。12) 要因確認十二末端因素：砼澆筑分層厚度過大。確認方法：現(xiàn)場驗證。標準：單次澆筑高度≤1000mm。實際情況：2015年6月24日由QC小組成員鄭露進行混凝土澆筑旁站，并對現(xiàn)場砼單次澆筑高度進行檢查，項目針對混凝土澆筑高度控制，自制了標有刻度的PVC管，對單次澆筑混凝土的高度進行測量，隨機選擇3面墻（，分4次澆筑）進行測量，測量結果統(tǒng)計如下：表612 砼澆筑分層厚度統(tǒng)計表檢測點墻編號第一層（mm）第二層（mm）第三層（mm）第四層（mm）180082078075028108008007403830800760760調查：鄭露制表：鄭露日期：2015年6月24日圖6 3混凝土單次澆筑高度測量確認分析：測量結果均滿足單次澆筑高度≤1000mm的要求，同時，混凝土澆筑時，我司安排了施工員24小時旁站監(jiān)督，嚴格控制單次混凝土的澆筑量，杜絕超澆現(xiàn)象。結論：砼澆筑分層厚度過大是非要因。13) 要因確認十三末端因素：砼振搗時間過長。確認方法：現(xiàn)場確認。標準：每次振搗時間在20~30s之間。實際情況：2015年6月24日由QC小組成員雷新對F棟3層進行混凝土澆筑旁站，并用秒表隨機選取10次振動棒插入進行計時，振搗時間統(tǒng)計見下表。表613振搗時間統(tǒng)計表序號12345678910時（s）23282427242324262825調查：雷新制表：雷新日期：2015年6月24日確認分析：從上表中可以看出，每次振搗時間在20~30s之間，振搗時間符合方案要求。結論：砼振搗時間過長是非要因。14) 要因確認十四末端因素：模板周轉次數(shù)過多。確認方法：調查分析、現(xiàn)場驗證。標準：模板周轉次數(shù)≤8次，且最后一次使用時模板表面平整度≤5mm。實際情況： 2015年6月25日由QC小組成員雷新對施工日志進行檢查，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)場所有模板都未周轉超過八次；而QC小組成員李康達采用2m靠尺和塞尺對現(xiàn)場模板最后一次使用時表面平整度進行檢查，隨機抽取10塊模板，檢查情況見下表。表6 14最后一次使用時模板平整度統(tǒng)計表檢測點檢測項目12345678910模板平整度（mm）3432341343調查：鄭露制表：鄭露日期：2015年6月25日確認分析：調查可以看出，模板周轉次數(shù)≤8次，且最后一次使用時模板表面平整度≤5mm，符合方案要求。結論：模板周轉次數(shù)過多是非要因。15) 要因確認十五末端因素：模板剛度不足。確認方法：調查分析。標準：模板送檢報告合格。實際情況：2015年6月20日由QC小組成員陳麗娜對項目部“廣?！迸颇z合板使用前進行取樣送檢的檢測報告進行檢查，檢查報告顯示，模板的靜曲強度和彈性模量均符合要求，檢驗報告如下圖。圖6 4模板材料檢驗報告確認分析：經(jīng)過查看，送檢報告顯示模板剛度符合要求，小組認為進場模板剛度合格。結論：模板剛度不足是非要因。16) 要因確認十六末端因素：測量儀器未及時檢定。確認方法：調查分析。標準：測量儀器檢定合格率100%。實際情況：2015年6月20日由QC小組成員李康達對項目部測量儀器的鑒定報告進行檢查，測量儀器檢定情況見下表。表6 15測量儀器檢定情況統(tǒng)計表序號器具名稱型號/規(guī)格出廠編號檢定依據(jù)檢定（校準）結論有效期1全站儀ES602GFH3833JJG1002003《全站型電子速測儀》合格2激光垂準儀DZJ2JJF10812002垂準儀校準規(guī)范合格3自動安平水準儀LS606JSMQ/212217110JJG4252003《水準儀》合格4MQ/212217110JJG41999鋼卷尺檢定規(guī)程合格調查：鄭露制表：鄭露日期：2015年6月20日圖65檢測機具鑒定證書、校準報告確認分析：經(jīng)上表可知，所有測量儀器均按規(guī)范要求送檢并按時校準，檢定校準均符合要求，同時滿足有效期之內。結論：檢測機具未及時檢測是非要因。17) 要因確認十七末端因素：無有效防止鋼筋偏位措施。確認方法：調查分析、現(xiàn)場驗證。標準：方案中有有效措施，且100%執(zhí)行，鋼筋保護層厚度偏差≤177。3mm。實際情況：2015年6月20日由QC小組成員婁濤對鋼筋施工方案進行檢查，發(fā)現(xiàn)方案中有詳細的防止鋼筋偏位措施,即墻柱鋼筋用梯子筋防止偏位。隨后，QC小組成員婁濤在F棟3層隨機抽取10處墻柱鋼筋進行梯子筋的檢查及采用鋼卷尺對這十處墻柱鋼筋的鋼筋保護層厚度進行檢查，檢查情況見下表。表6 16鋼筋保護層厚度偏差統(tǒng)計表序號12345678910有無梯子筋有有有有有有有有有有偏差（mm）2110112112調查：婁濤制表：婁濤日期：2015年6月20日確認分析：從上表中可以看出，方案中有鋼筋限位措施，且現(xiàn)場100%執(zhí)行，鋼筋保護層厚度偏差均≤177。3mm。結論：無有效防止鋼筋偏位措施是非要因。18) 要因確認十八末端因素：下一層墻頂部平整度差。確認方法：現(xiàn)場驗證。標準：下一層墻頂部平整度偏差≤2mm。實際情況：2015年6月20日由QC小組成員李康達利用2M靠尺及楔形塞尺對現(xiàn)場施工中F棟作業(yè)層下一層即2層外墻墻頂部平整度進行檢測，隨機選取10個檢測點進行測量，測量結果見下表。表617下一層墻頂部平整度檢測數(shù)據(jù)統(tǒng)計表檢測點檢測項目12345678910平整度（mm）2201212102調查：鄭露制表：鄭露日期：2015年6月20日確認分析：經(jīng)過測量，發(fā)現(xiàn)下一層墻頂部平整度均≤2mm，小組認為下一層墻頂部平整。結論：下一層墻頂部平整度差是非要因。3. 總結結論經(jīng)過上述要因確認，得到影響施工縫處錯臺的2個主要原因：u 技術交底不到位；u 模板底部無有效加固措施。第七章 制定對策1. 提出對策QC小組全體成員于2015年7月3日在項目會議室認真分析“模板底部無有效加固措施”這條要因，開動腦筋，敞開思想，積極獻言獻策，相互補充和啟發(fā)，理清對策和思路，小組成員雷新及姬仲耀分別提出運用雙鋼管作圍檁加固進行鎖腳及自制鎖腳器進行底部加固鎖腳這兩種對策方案。表7 1對策統(tǒng)計表要因對策方案模板底部無有效加固措施調查：婁濤制表：婁濤日期：2015年7月3日2. 對策選擇與對策可行性評估小組成員利用頭腦風暴法，對提出應對方案的有效性、實施性、經(jīng)濟性、可靠性，這四方面進行綜合對比，選擇最優(yōu)對策。1) 應對方案選擇分析